時間：2023-08-06 09:02:44
序論：速發表網結合其深厚的文秘經驗，特別為您篩選了11篇電站設計規范范文。如果您需要更多原創資料，歡迎隨時與我們的客服老師聯系，希望您能從中汲取靈感和知識！
中圖分類號：S611文獻標識碼： A
總結出以下要求，從而將室外管線的設計更加規范化。
室外管線設計成品文件主要包括：
① 外管線設計說明；
② ②室外管線系統圖；
③ ③室外管線管架平面布置圖；
④ ④室外管線管道布置圖；
⑤ ⑤室外管線制做圖。下面我們一一做以說明。
一、室外管線設計說明
1、 設計依據
我們主要依據業主提供的全廠總平面圖等資料和各裝備提供的接管點條件等進行設計。
2、 管道施工及驗收應執行的標準、規范等
DL5031-94電力建設施工及驗收技術規范（管道篇）
DL5007-92電力建設施工及驗收技術規范（火力發電廠焊接篇）DL/T821-2002鋼制承壓管道對接焊接接頭射線檢驗技術規范
3、 施工要求
A、對固定、滑動、導向支架的說明
如：固定架要求管托與管架滿焊；滑動架要求管托與管架平滑接觸，不應被卡住。
B、對Π型補償器安裝要求（冷緊等）。
C、對于DN25以下小管道與大管共敷要求。
D、低點排液、高點排氣的要求。
E、在原有廠房處設支架的有關問題說明。
F、管道系統的壓力試驗要求。
G、防腐的要求。
H、保溫的要求。
I、其他有關問題的說明。
二、外管系統圖
需要表示出全部管道、管道名稱（代號）、管道規格和介質流向。
三、室外管線管架平面布置圖
需要繪制出一下內容：
1、 全部管道支架的表示（含在原廠房設置的支架）。
2、 全部支架編號。
3、 繪制出管架柱腿，標注管廊中心線。
4、 繪出管架的間距；繪出與各裝置（窯頭鍋爐、窯尾鍋爐、汽機房）建筑軸線的定位尺寸。
5、 繪出各管架的架頂標高（絕對標高或相對標高均可）或以列表的形式：管架號、管架型式、標高、備注等。
四、室外管線布置圖
1、 分段繪制管道布置圖（全部采用單線繪制各管道），以及各拐點處的詳圖和各Π型補償器的布置詳圖。
2、為表示清楚，宜將多層管道進行分層繪制，如上層、下層或上層、中層、底層等。
3、管道平面圖中管長（縱向）方向和管間距（橫向）方向可采用不同比例：一般縱向為1：100或1：50；橫向為1：50或1：25，斷面圖或局部剖視圖1：25。整套圖的比例應統一。
4、管道間距的標注應以管廊中心線為基準向兩側標注。
5、為清楚表示管道在管架上的排列，應按比例畫出管廊斷面圖，并給出管托高度。
6、對與各裝置相連的接管點處，均應繪制詳圖。與各裝置的接管點一 般在裝置的外軸線1米（汽機房）處或2～3米（窯頭鍋爐、窯尾鍋爐）處。管廊上若有較復雜的轉彎、分支等處，也應分別給出詳圖。
7、各管道均應給出坡度。
8、DN25以下（包括DN25）的管道不設高點排氣。其余管道均在管廊高點（桁架處）設置DN15的排氣，可選用單閥。閥門在保溫層外即可。
9、各管道設置DN20的低點排液，單閥即可。設置在管廊兩交點之間，蒸汽管道安裝在管道上升之前處，熱水管道安裝在坡向最低處，間隔在50米左右均可。
五、管架制做圖
1、桁架管道跨馬路敷設時，一般采用桁架敷設。
A、桁架設計宜請土建結構工程師協助設計。
B、桁架上敷設管道一般分在桁架內部和上部兩排布置。
C、桁架上若設置固定架，其桁架支腿應兩邊分別用四腿立柱支撐桁架。若無固定架或桁架上管道荷載較小時，也可用雙腿立柱支撐。
D、桁架跨度一般在9～12米即可。
E、桁架高度不宜小于1米。
2、固定支架
管廊上的固定支架均應采用四腿落地的型式。
3、滑動支架及其他
管廊上的滑動支架可采用雙腿單架的型式。
4、新建管廊的管道不應采用建筑物支撐式（如利用汽機房柱梁）。按規范，管架與建筑物墻外緣3米，無門窗的建筑物墻外緣1.5米。
中圖分類號：TM762 文章編號：1009-2374（2015）30-0020-02 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2015.30.010
1 設計配置一體化原理
常規的變電類二次回路等的設計方案是由設計院來完成制作藍圖的，全部現場進行的施工都必須完全依據所擬定出來的藍圖來對二次電纜進行連接，通過萬用表也可以使其他的特定儀器來連接設備以及檢測。在這一系列的操作過程中，也會造成以下三個問題的出現：第一，怎么出這些虛端子的聯系圖或者是表？第二，怎么來保障這些虛端子能夠正確連接？第三，怎么來校對這些SCD類文件中的虛回路？以上的三個問題聯合體現出了一些重要的需求，比如配置以及設計一致性的相關需求，同時也還有效率方面的需求。設計圖紙經過各個擁有不同輸入以及輸出接口的相關配置圖等一同組成，然而配置就是要求在那些智能裝置的ICD模型的工程實例化的基礎之上，經過輸出和輸入的變量映射，以便使它們能夠在所有系統的內部裝置內可以順利地建立起相應的聯系。其實對于配置以及設計一體化來說，這一技術的重要基礎就是要做到圖模一體化。然而在對圖紙做出設計的過程中，一般情況下是要按照圖模的建立同時還要安排不一樣的圖模輸出和輸入變量來進行命名的，而且其定義也要求能夠和標準化的那類設計的一些有關規定是相符合的。另外，所有的裝置圖元的拓撲關系都必須要求是使用在建設所有裝置的虛端子的相應的映射表之上的。
1.1 圖模一體化技術
對于那些常規多見的變電站設計來說，這些裝置圖元雖然沒有被許多模型文件大力支持，但是各種各樣的裝置已經對許多定義進行了標準化，而且各個應用也必須提供相應的輸出、輸入端子的定義。比如：國家電網公司對于繼電保護發出了“六統一”的標準。導入裝置所用的界面控制文件以及建立圖模的過程是完全一樣的，要是出現不滿足標準的那類定義就必須做出提示以及警告。把壓板作為一個例子來說，其標準的具體條件就是：保護類裝置必須含有特定模型，TR（HTML語言標簽）是經過一些特殊的操作之后而出現的一種跳閘信號。舉一個例子來說，那些一樣型號的裝置要求不能在相同的電壓等級下進行使用，會有部分的輸出以及輸入虛端子等的中文描述出現部分的不同，在這種條件之下，大部分廠家的裝置提供了同一種接口控制文件。這種做法是非常不規范的，而且也帶來許多不便之處。
1.2 拓撲鄰接表
拓撲鄰接表是經過手工布線來產生的，通過拓撲的連接線的復制以及虛端子表的映射關系，就能夠自動地描繪出所有必要的連接線，從而達到人工檢查可視化這一重要目標。在交換機連接這些裝置的時候也是同樣的要求，首先進行畫線工作，其次依據這些連接線所產生的拓撲連接表這一特殊的辦法。各個裝置之間所有的連接線一般情況下都含有組播地址這類屬性，這些特殊的屬性完全都是可以進行配置的，所輸出的這類SCD文件一般情況下也要包含這些特定的屬性內容。
1.3 一致性問題的解決
維護工作最為重要的一項參考資料就是虛回路的圖紙，運用以及維護工作必須能夠導進圖紙以及虛回路，從而能夠達到虛回路的完全可視化，況且是不按照設計的圖紙來完成重新的配置以及繪制相應的虛回路。當系統的集成商進行集成以及調試的這一過程中，一般都是對局部進行維修以及改進的，并且在設計院把改動過的新的結果做出備案手續。當前，許多集成商一般情況下，都是運用自己具有的工具對配置進行改動，然后再把改動出來的新情況保存在特定的文件之中。然而通過虛端子這種自動布線的功能通常就可以顯現出虛回路圖，以方便設計人員的監察。
2 智能輔助的設計
2.1 虛回路的自動布線
通常情況下，虛端子的映射表是涵蓋了全部裝置之間的所有虛端子的聯系，這種聯系現在已經被看作是虛回路的可視化的一項重要基礎。通常是在圖紙畫布上面來進行虛回路的可視化的裝置配置，還要對兩個相應的布線路徑做出具體的定義。更重要的是在做二次拓撲圖的過程中，只需要兩個裝置中的一個連接起來，就可以表示出這之間是具有相互的通訊聯系設備的，只不過這兩個裝置中都是通過一個通信線來進行所有相關的映射，在虛回路布線中所定義出來的那條路徑，其實也就是要求來描繪出所需的通信線。
描繪虛回路的可視化的回路也就是重復描繪幾個通訊線，運用這種方式來達到虛回路的自動布線這一功能。更加值得注意的一點是，通過篩選虛回路所顯示的各種各樣的類型種類，能夠有效地減少一些相應的線路，這樣也可以有效地防止出現繁雜以及零亂。
2.2 自動生成光纜清冊
對光纜清冊進行計算，就必須清楚兩個條件：第一，裝置之間以及交換機和配置之間所使用的通訊線；第二，屏柜內具有什么樣的裝置。在拓撲圖中，要求對相關的通信線做出相應的定義，只要存在了這兩個方面，生產所需的所有光纜清冊就可以在自動條件下來完成。一般情況下所需要的工作量是比較大的。
2.3 對典型設計的支持
使用一些經典的設計圖樣和一些經典的工程配置，再加上一些特殊的操作（如間隔復制等），就能夠達到這一功能所要的效果。當然它的主要要求就是完整性，因為在處理相同種類的間隔時，這種設計方式一般會運用一些特殊的辦法，然而虛端子的映射表卻無法表示出，必須要做到輸出是完整的，這樣才能夠方便檢測這些SCD文件。所以該工具也就為其提供了所需的另外一種功能，從而縮小手工的工作量。虛回路的布線功能可以自身檢測出映射的正確性。
3 設計配置信息的共享
在對系統做出維護的時候，必須要仔細地查看一下相應的通信類的參數，比如IP地址等。然而進行故障分析或者是在調試時，必須要查詢檢測虛回路。其實在對環境進行預測和設計的時候，有些工作量的一大部分已經是完成的。那么怎樣來共同分享這些重要信息呢？雖然在SCD的文件中也涵蓋部分這類信息，但是在利用維護的時候，更應該做出清晰明白的圖示，這也就是對可視化運行的維護。有些格式的虛端子的變量名（比如IEC格式），再結合一些其他文件的拓撲信息（比如DXF類文件的），就可以做到相關信息分享。
4 結語
本文中，智能變電站在設計方面仍然存在著大量的問題，本文提出了一些相應的解決辦法，按照這種特有的一體化思路，最終達到配置以及設計的統一，這不單單是對一致性的問題做出了解決，而且還通過一系列措施減少了設計的工作量。如今許多設計院也正在使用設計配置的一體化工具，這給智能變電站的相關建設工作做出了很大的貢獻。
參考文獻
中圖分類號：U665文獻標識碼： A
1概述
LUNZUA水電站位于贊比亞北方省 Kasama縣以北約170km處的LUNZUA河上，電站采用引水式開發，引水系統位于LUNZUA河右岸，引水建筑物由明渠、前池、壓力鋼管等組成。電站利用毛水頭為269.78m，發電引用流量為7m3/s。安裝兩臺單機容量為7.4MW的臥軸沖擊式水輪發電機組。
前池作為連接引水明渠和壓力鋼管的中間建筑物，其主要作用是根據機組負荷的變化為流量的調節提供一個足夠的空間，減少水位波動，平穩水頭。LUNZUA水電站前池所在位置右側有一條天然沖溝，根據這一地形條件，本工程在前池設置了溢流側堰。當機組丟棄負荷，前池內涌波水位超過側堰堰頂高程時，多余的水量可通過側堰排出，這一方案較常規設計減少了前池的容積。
2 壓力前池設計
2.1 側堰水力計算
根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第5.5.3條的規定，側堰的堰頂高程應高于設計流量下水電站正常運行時的過境水流水面高程0.1～0.2m，由于本工程為小型工程，故取0.1m。已知渠道末端渠底高程為1424.0m，設計水深為1.478m，故溢流側堰堰頂高程確定為1425.58m。
根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第A.3條，對于設一道側堰的布置，當水電站在設計流量下正常運行時，側堰不溢水；當水電站突然丟棄全部負荷時，待水流穩定后全部流量從側堰溢出，為控制工況。此時，側堰下游引水渠道流量為零，側堰泄流能力按下式確定。
（1）
式中：為引用流量，7m3/s；為流量系數，?。?.9~0.95），正堰流量系數；為溢流側堰堰頂長度，m；為重力加速度，9.8m/s2；為堰頂水頭，m。
根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第4.5.3條，側堰的堰頂長度，堰上平均水頭，需經計算比較確定。溢流堰長度與溢流堰頂水深有關。溢流水深過大，則單寬流量大，消能工程量大；但溢流水深小，則溢流堰長度就長，影響前池平面布置，所以在計算時兩者應兼顧考慮。根據上述原則，經試算確定堰頂長度和堰上平均水頭。
溢流側堰水力計算成果如表1所示。
表1 側堰水力計算成果表
堰頂長度L（m） 堰上平均水頭H（m）
15.0 0.407
2.2 前池特征水位計算
根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第7.0.4條，應以設計流量下水電站正常運行時的水位作為前池的正常水位。即：
（2）
式中：為前池正常運行水位，m；為引水明渠末端渠底高程，1424.0m；為引水明渠末端設計水深，1.478m。
當機組突然丟棄全部負荷時，會在前池形成逆向涌水波，并最終形成最高水位。根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第D.0.5條，側堰作為控制泄流建筑物，對涌波起到控制作用，即對引水道系統來說，控制工況是：電站甩滿負荷待水流穩定后（涌波已消失），全部流量從側堰側堰溢出時，將恒定流時的堰上水頭乘以1.1～1.2的系數，把這時的水位定為最高涌波水位。即：
（3）
式中：為前池最高涌波水位，m；為側堰堰頂高程，1425.58m；為側堰堰上水頭，0.407m。
根據《水電站引水渠道及前池設計規范》第8.0.6條，前池最低水位可根據水電站運行要求確定。一般前池最低水位為電站突然增加負荷前前池的起始水位減去突然增荷時的最低涌波。對于非自動調節渠道，起始水位可取溢流堰頂高程，最低涌波按一臺機組運行突增到兩臺機組即發電流量由3.5m3/s突然增加到7m3/s時的前池水位降落。
引水渠道中產生落波時，最低運行水位可由下列公式聯立求解：
（4）
（5）
（6）
（7）
式中：為渠道產生落波時的波速，m/s；為落波波高，m；負荷變化前的過水面積，m2；為過水斷面濕周，m；為渠道末端設計流速，m/s；為最大消落波高；為安全系數，取2；為最低運行水位。
前池特征水位計算成果如下表2所示。
表2 前池特征水位計算成果表
正常運行水位（m） 最高涌波水位（m） 最低運行水位（m）
1425.48 1426.67 1424.68
2.3 前池結構布置
根據側堰水力計算和前池特征水位計算成果，結合壓力鋼管進水口淹沒深度的要求及前池末端底板高程的要求，確定前池的結構布置如下。
前池長39.0m，其中過渡段長18.0m，池身段長21.0m，頂寬7.0m，池頂高程為1426.67m，池底高程為1420.5m~1420.0m，最大池深為6.67m。前池斷面型式為一復合斷面，1423.0m高程以下為梯形斷面，底寬2.0m，頂寬7.0m，1423.0m高程以上為矩形斷面，寬7.0m。明渠與壓力前池設一過渡段連接，擴散角為4.93°，底部縱坡為1:5.143。前池結構布置如下圖所示。
圖1 壓力前池平面布置圖
圖2 壓力前池縱剖面圖
3結語
前池的設計要充分與地形、地質條件相結合，當地形條件允許時，在前池設置溢流側堰可有效減少因水位升高對前池容積的要求。設有溢流側堰的前池，其各特征運行水位的計算與常規前池不同，應在側堰水力計算的基礎上，根據機組負荷變化的情況綜合確定。
參考文獻
[1] DL/T 50792007，水電站引水渠道及前池設計規范[S]．
建筑工程中涉及人防地下室電氣設計除應遵守《民用建筑電氣設計規范》JGJ16、《低壓配電設計規范》GB50054、《供配電系統設計規范》GB50052、《地下室建筑照明設計規范》CEC45、《火災自動報警系統設計規范》等常規建筑電氣設計規范外，還需注意結合《人民防空地下室工程設計規范》GB50038、《人民防空工程設計防火規范》GB50098電氣部分的要求。針對人防地下室電氣設計平戰結合，淺談以下四個方面，提出有關注意事項。
一、 供配電
1、負荷分級與計算
電力負荷應分別按平時和戰時用電負荷的重要性、供電連續性及中斷供電后可能造成的損失或影響程度分為一級負荷、二級負荷和三級負荷。平時電力負荷分級，應符合地面同類建筑國家現行有關標準的規定。戰時電力負荷分級，應符合規定。其中一級負荷以中斷供電將危及人員生命安全，中斷供電將嚴重影響通信、警報的正常工作，中斷供電將造成人員秩序嚴重混亂或恐慌，不允許中斷供電的重要機械、設備為分級的標準；二級負荷以中斷供電將嚴重影響醫療救護工程、防空專業隊工程、人員掩蔽工程和配套工程的正常工作，中斷供電將影響生存環境為分級的標準；三級負荷是指除上述一級二級負荷標準規定外的其它電力負荷。針對已經明確電力負荷后，還應按平時和戰時兩種情況分別計算，以提出設計總體要求。平戰結合人防工程的電氣設計應同時滿足平時、戰時及發生火災時的用電需要。
2、電源及供電切換。平時電力負荷由市電供電，而戰時一、二負荷應考慮由市電、區域人防電站供電（又稱外電源）、EPS/UPS供電、自備人防發電機供電（又稱建筑內電源）。且戰時要求從市電、區域電站控制室至每個防護單元的戰時配電回路也各自獨立，每個防護單元應引接外電源和內電源，兩個電源均應設置進線總開關和內、外電源的轉換開關。
當人防工程內平時的使用功能與戰時的使用功能不一致，用電回路宜按平時和戰時用電負荷分別供電。平時戰時的一級、二級和三級負荷分別由不同的線路引接。平時正常情況下轉換開關與市電接通，供電狀態正常。戰時市電不能供電時，由區域電源（人防工程外）供電，此時轉換開關與區域電源接通，切掉平時用電負荷和戰時三級負荷的供電。如果區域電源或線路也遭到破壞不能供電時，轉換開關的上端均不帶電，則戰時負荷只能由EPS/UPS、人防發電機供電。
二 、人防照明
人防照明應同時滿足人防和消防的要求。同時區分負荷分級來設計，考慮正常照明和應急照明，并注意選擇光源及合理設置照度等。
（1）人防地下室平時和戰時的照明均應有正常照明和應急照明；戰時的應急照明宜利用平時的應急照明；戰時的正常照明可與平時的部分正常照明或值班照明相結合。
（2）按平戰結合的防空地下室平時照明，應滿足要求包括① 正常照明的照度，宜參照同類地面建筑照度標準確定。需長期堅持工作和對視覺要求較高的場所，可適當提高照度標準；② 燈具及其布置，應與使用功能及建筑裝修相協調；③ 值班照明宜利用正常照明中能單獨控制的燈具或應急照明。而應急照明應符合要求包括：①疏散照明應由疏散指示標志照明和疏散通道照明組成。疏散通道照明的地面最低照度值不低于5lx；② 安全照明的照度值不低于正常照明照度值的5％；③建筑面積不大于5000㎡的人防工程，其火災備用照明的照度值不宜低于正常照明照度值的50%。
（3）人防中應急照明是一級負荷，消防應急照明主要是為了人群疏散和滅火工作，而人防的應急照明還有一種在特定的環境下穩定人心的作用，所以人防應急照明規定的連續供電時間與防護隔絕的時間是一致的。另外，人防主要出入口的照明供電應考慮戰時可靠，保證戰時進出方便，應采用人防電源供電，負荷等級為戰時二級。人防次要出入口及人防外部因在慮毒、隔絕時不使用，其照明可由平時負荷供電。室外警報裝置的設置由地方人防辦規劃確定。室外警報裝置的供電宜按主要出入口照明設計，室外警報裝置應在人防值班室及就地附近設有控制裝置，警報裝置的纜線宜安裝在豎井內，進出人防做密閉處理。兼顧人防的平時照明還應設值班照明，出入口處宜設過渡照明。
4）照明光源宜采用各種高效節能熒光燈和白熾燈。并應滿足照明場所的照度、顯色性和防眩光等要求?？紤]到戰時防空地下室在受到襲擊時將會產生劇烈震動，并盡量用線吊或鏈吊安裝。這樣可以使燈具受到震動時得到明顯的緩沖，而輕型燈具即使掉下，也不會造成太大的傷害。
三、線路敷設結合
人防有防“核武器、常規武器、生化武器“等要求，規范規定：
進、出防空地下室的動力、照明線路，應采用電纜或護套線。電纜和電線應采用銅芯電纜和電線。
穿過外墻、臨空墻、防護密閉隔墻和密閉隔墻的各種電纜(包括動力、照明、通信、網絡等)管線和預留備用管，應進行防護密閉或密閉處理，應選用管壁厚度不小于2.5mm的熱鍍鋅鋼管。
穿過外墻、臨空墻、防護密閉隔墻、密閉隔墻的同類多根弱電線路可合穿在一根保護管內，但應采用暗管加密閉盒的方式進行防護密閉或密閉處理。保護管徑不得大于25mm。
各人員出入口和連通口的防護密閉門門框墻、密閉門門框墻上均應預埋4～6根備用管，管徑為50～80mm，管壁厚度不小于2.5mm的熱鍍鋅鋼管，并應符合防護密閉要求。
當防空地下室內的電纜或導線數量較多，且又集中敷設時，可采用電纜橋架敷設的方式。但電纜橋架不得直接穿過臨空墻、防護密閉隔墻、密閉隔墻。當必須通過時應改為穿管敷設，并應符合防護密閉要求。
人防的線路敷設設計時主要是做好防護密閉、預留好備用管、設置好防爆波井、準備好平戰轉換。
電氣管線進出人防的處理一定要與人防工程的防護、密閉功能相一致。
在設計時應說明清楚其具體做法（標準出需參考的相關圖集）
線路敷設還需滿足消防的設計要求。僅從消防保障人員疏散、排煙、滅火等消防用電設備的用電安全可靠性來說，消防用電設備采用放射式專用回路供電好。而在人防中，從防護密閉的角度來看，穿越維護結構的纜線越少越好，宜相對集中布線穿管（設計時要充分考慮平時戰時消防電源在滿足要求的情況下的回路復用以減少穿越維護結構的纜線的數量）。如對平時只需單電源供電的人防工程，其應急照明的專用回路取之人防配電柜，用EPS作為應急照明的備用電源。
從減少投資上考慮還可在滿足平時使用的基礎上預留戰時轉換的管線分部實施。
四、電氣裝置設施結合。如防空地下室內的各種動力配電箱、照明箱、控制箱不得在外墻、臨空墻、防護密閉隔墻、密閉隔墻上嵌墻暗裝，若必須設置時，也應采取掛墻式明裝。再如對染毒區內需要檢測和控制的設備，除應就地檢測、控制外，還應在清潔區實現檢測、控制。設有清潔式、濾毒式、隔絕式三種通風方式的防空地下室，應在每個防護單元內設置三種通風方式信號裝置系統等。
人防電站有固定電站與移動電站之分。電站多選用柴油發電機組。現階段，建筑地下室越建越大，地下人防也隨之建大，所以涉及到柴油電站的事就越來越多，柴油電站的設置不僅僅是電氣專業的事，是需要建筑、結構、水、暖、電等專業共同來完成的。
根據GB50038-2005規定中心醫院、急救醫院等應設置固定電站；固定電站內設置柴油發電機組不應少于2臺，最多不宜超過4臺。其他人防工程一般按柴油發電機組的安裝容量來劃分，＞120kW的宜設置固定電站，≤120kW的宜設置移動電站。
如果嚴格按照安裝容量來選擇固定電站和移動電站的設置就不會出現上述的問題了。但因為固定電站比移動式電站的技術要求較高，通風冷卻設施也較復雜，且至少要設置2臺，這對一般人防工程來說，投資和運行費用都會提高。所以在無要求設置固定電站的情況下優先選用移動電站，對于規模大，用電量＞120kW的一般人防工程，為了提高供電可靠性，簡化供電系統，減少建設初投資，可按防護單元組合，根據用電量設置多個移動電站來解決（預留）。
總之在人防地下室電氣設計應注意處理好平時戰時、一級二級三級負荷、處理好人防消防之間的關系，處理好人防分區消防分區之間的關系（按人防分區的要求處理防護密閉），在電氣設備選型時充分考慮初投資與今后的運行費用。
參考文獻：
[1] 《民用建筑電氣設計規范》JGJ16
[2] 《低壓配電設計規范》GB50054
[3] 《供配電系統設計規范》GB50052
1 引言
本項目位于海南省海口市，共分為A、B、C、D四個地塊， A、B、C地塊為二類住宅用地，總用地面積為306112m2（其中A地塊建設用地98555平方米，B地塊建設用地80956m2，C地塊建設用地98861m2），D地塊為小學用地（建設用地27740m2），建筑面積約100萬平方米。
本項目為初步設計，共涉及高、低壓配電系統、電力配電系統、照明配電系統、防雷及接地系統、火災自動報警及聯動控制系統、緊急廣播系統、 綜合布線系統（電話、網絡）、安全防范系統、小區周界防范系統、公共區域防范（包括電子巡查系統、視頻安防監控系統、停車場管理系統）、家庭防范系統（包括可視對講、緊急求助、燃氣泄漏及非法侵入報警系統）。
2 高低壓系統設計
2.1高壓系統供電形式的確定
鑒于本項目規模較大（用地面積約30萬平米，建筑面積約100萬平米），設置兩處開閉所。ABD區開閉站設在B10#樓地下室，總容量19400KVA；C區開閉站設在C10#、C11#樓地下室，總容量11600KVA（圖1）。
本項目的使用功能為住宅及配套設施，且住宅項目多采用環網結構配電。因此在方案設計階段，提出了兩種構想：單環網供電、雙環網供電。雙環網供電具有接線完善、運行靈活、供電可靠性高，但投資比單環網增加一倍，一般適用在城市（鎮）市中心區繁華地段、雙電源供電的重要用戶或供電可靠性要求較高的配電網絡（圖2）。經與海口當地供電部門溝通，因當地供電容量有限，且電源質量較差，確定采用單環方案，另分布設置柴油發電機作為備用電源（圖3），以保證負荷供電等級及電能質量。
2.2負荷估算
根據JGJ 242-2011《住宅建筑電氣設計規范》中3.3.1條，每套住宅的用電負荷和電能表的選擇不宜低于表1的規定。
另，參考04DX101-1《建筑電氣常用數據》中各類建筑物的用電指標，并與甲方確認后，住宅樓底商按120w/m2預留電量。
以C地塊為例，用電負荷估算如下：
商業：120w/m2；
住宅樓：40m2戶型3kW；
60m2戶型4kW；
90m2戶型6kW；
100m2以上戶型8kW；
空調及動力容量由相關專業提供（表2、表3、表4）。
3 變配電所的設置
同樣以C地塊為例，根據負荷分布及負荷計算在C區中設三個變配電室。分別在C-3、C-4地下室；C-5、C-6地下室、C-10、C-11地下室（圖1）。
C-3、C-4地下室內變配電室供電范圍：C-1#樓、C-2#樓、C-3#樓、C-4#樓、C-2#樓底商、C-3#樓底商、C-4#樓底商。
C-5、C-6地下室內變配電室供電范圍：C-5#樓、C-6#樓、C-7#樓、C-8#樓、C-9#樓、C-12#樓、C-5#樓底商、C-6#樓底商。
C-10、C-11地下室內變配電室供電范圍：C-10#樓、C-11#樓。
各變配電室均為一路高壓供電。每個變配電所配套設置一個柴油發電機房。其高低壓開關柜均暫考慮采用上進上出的接線方式。供電方案及變配電所、柴油發電機房設計等均參照《中國南方電網-海南電網公司住宅小區供配電設施建設技術規范》及當地做法。由施工圖設計單位按照甲方及當地供電部門要求進一步深化設計。
4 人防系統設計
本工程人防位于C地塊C-9#、C-10#、C-11#各樓的地下一層，均為六級一般人員掩蔽室。
4.1負荷分級及供電要求
根據GB 50038-2005《人民防空地下室設計規范》中電力負荷本工程一級負荷：基本通信設備、音響報警接收設備、應急通信設備柴油電站配套的附屬設備、應急照明。二級負荷：重要的風機、水泵；三種通風方式裝置系統；正常照明；區域水源的用電設備。三級負荷：其它電力及照明負荷。
電力負荷按平時和戰時兩種情況分別計算。防空地下室應引接電力系統電源，并宜滿足平時電力負荷等級的需要；當有兩路電力系統電源引入時，兩路電源宜同時工作，任一路電源均應滿足平時一級負荷、消防負荷和不小于50%的正常照明負荷用電需要。人防電源由各個變配電室引來，戰時由移動電站供電。
4.2人防電站
（1）選址
防空地下室的柴油電站應盡量靠近負荷中心，還要考慮交通運輸、輸油、取水、管線進出的方便。因此本工程人防移動電站，設在防護單元內適當位置。
（2）人防電站的類型，分為固定電站和移動電站
根據GB 50038-2005《人民防空地下室設計規范》中的相關要求，當發電機組總容量大于120kW時，宜設置固定電站；當條件受到限制時，可設置2個或多個移動電站；當發電機組總容量不大于120kW時宜設置移動電站。本工程從供電要求及經濟成本等因素考慮，設置移動電站，除柴油發電機組平時可不安裝外，其他附屬設備及管線均應安裝到位。
（3）機組容量的確定
其容量主要包括：人防電站供電的應急照明、重要通信、報警設備，重要的風機、水泵。另外，機組容量還應考慮低壓供電允許范圍內其他人防工程戰時一、二級供電需要。本工程均選用120kW柴油發電機。
相關負荷計算及系統（圖4、表5）。
5 結語
本文是筆者在設計此項目時的一點做法和心得，有些地方還不太成熟。不妥之處，敬請批評指正?？傊?，隨著社會的發展，住宅小區的規模日趨巨大，系統越來越多，越來越復雜，有待于我們進一步探討。
參考文獻
[1]JGJ 242-2011《住宅建筑電氣設計規范》
[2]04DX101-1《建筑電氣常用數據》
中圖分類號：TV64 文獻標識碼：A 文章編號：1007-3973（2013）012-086-02
1 若水電站工程概況
若水電站位于沅江一級支流巫水下游的懷化市會同縣境內，裝機3W，水庫正常蓄水位192.5m，死水位191.5m，溢流堰堰頂高程187.5m，正常蓄水位時庫容791萬m3，有效庫容183萬m3，水輪機額定水頭11 m，額定流量52.3 m3/s，年利用小時4 652小時，電站年設計發電量6 978萬度。
若水電站大壩右岸溢流壩溢流堰上安裝16孔寬10m、高5m的水力自控翻板閘門，大壩左岸重力壩上設置兩扇寬12m、高8.3m的弧形閘門，水力自控翻板閘門與弧形閘門構成電站的泄洪設備。
按設計規范，當水庫水位上升達到水力自控翻板閘門門頂過水深度達0.4m時，翻板門開始自動翻轉開啟，洪水從閘板上、下部泄流，當水庫水位上升達到水力自控翻板閘門門頂過水深度達0.88m時，閘門全開（80；當蒜嘶回落至閘門自高擔%-80%時，翻板門自動復位。洪水期間，若翻板門不足以渲泄洪水時，還可操作弧形閘門泄洪。
2 翻板門關閉動作控制問題的提出
水力自控翻板閘門在洪水來臨時，可按預定的水位自動翻板泄洪，洪水退去后也可按預定的水位自動復位關閉。但在實際運行中，水力自控翻板閘門的運用存在下列問題：（1）水力自控翻板閘門要在洪水退去后才復位，不能有效的攔截洪尾；（2）水位要降低到水庫死水位以下翻板門才能完全關閉，不能最大限度利用水頭發電；（3）翻板門從開始關閉到完全關閉有一個過程，此過程時間太長，浪費了水量。
如果在洪水期間，翻板門動作泄洪后，在洪水消落期間，能人工干預翻板門的動作，提前關閉翻板門，則可有效的攔截洪尾、提高發電水頭，提高電站的發電效益。
3 翻板門關閉規律的探討
經過現場對翻板門自動啟閉多次觀察、分析和試驗，得出下列規律：
（1）水庫水位為192.90m時翻板門開始自動翻轉，洪水從閘板上、下部泄流；翻板門啟動翻轉的水位與設計規范一致。
（2）翻板門自動翻轉開啟的角度隨水庫水位上升增大，泄洪量相應增加。翻板門角度開啟的速度與洪水量有關，洪水量越大翻板門角度開啟的速度越快。當水庫水位上升達到193.37m時，閘門全開（80；峰門缺的嘶與設計規范一致。
（3）當水庫水位下落到192.52m時，翻板門自動開始關閉擋水。
（4）翻板門自動關閉復位過程中，其角度隨水庫水位下降減小，泄洪量也相應減少。翻板門角度關閉的速度與洪水量有關，洪水量越小翻板門角度減小的速度越快。當水庫水位下降至191.46m時，所有閘門完全復位關閉，翻板門全關完全復位的水位與設計規范一致（設計規范為187.5+0.75191.25m至187.5+0.8191.5m之間）。
（5）從翻板門開始自動關閉到全關閉時間，視洪水退落情況而定，一般情況下需12小時以上。
從以上規律可知：翻板門開始自動關閉到全關閉時間較長，所有閘門完全關閉要在庫水位下降到死水位以下方可完成，這對若水電站機組穩定運行和經濟運行不利，必須設法解決。
在多次對若水電站翻板門自動啟閉的觀察過程中，于 2012年5月11日，發現一次異于平常的現象：若水電站因大雨泄洪，在泄洪過程中雨量減小，洪水有一定的消落后，水庫水位還未下落到192.52m，此時，流域又下暴雨，水位又上漲，觀測人員發現：當水庫水位上漲到192.84～192.88m左右時，原已開啟的翻板門先后關閉。此現象從未出現過。對這一重要的現象，筆者認為：如果這個現象為必然，可以利用這個規律在洪水退落期間用弧形閘門調節水庫水位上升，使翻板門提前關閉，達到有效攔截洪尾、提高發電水頭，提高發電效益的目的。
基于上述現象，湘能公司電運部和若水電站提出了“若水電站洪水期間優化翻板門控制”技術攻關課題，成立了研討小組，進行課題研討：（1）查閱相關技術資料求證（包括制造廠家和其他相關技術單位均沒有任何資料說明翻板門會出現這種運行狀況）。（2）繼續仔細觀察，進行必要的試驗。（3）加裝大壩、前池水尺，監測大壩、前池和尾水位變化情況以供水情分析。
根據若水電站翻板門設計、制造及安裝的數據和情況，對翻板門在不同水位及水位變化狀態下動作靈敏度及動作開度變化情況的觀測統計進行深入分析，推算水位上升至192.85～192.875m的過程中，翻板門所受推力作用點發生變化，有可能使開啟翻板門關閉，為此進行了多次精心試驗。試驗方法是在泄洪過程中，當洪水消落且庫水位下降至192.75m左右時關閉弧形門，使庫水位由下降狀況轉為上升狀況，觀察翻板門的動作情況。
3.1 試驗結論
分析多次試驗的結果及數據，結論如下：
（1）2012年5月11日發現的在泄洪狀態翻轉門自行關閉的現象是必然的現象。
（2）在泄洪狀態洪水消落期間，水庫水位還未下落到翻板門自動復位水位192.52m前，實施人為干預使庫水位上升，可使翻板門在192.86m水位時自動關閉翻板門，而且翻板門關閉比其在水位回落時的自動關閉更加迅速，嚴密。
（3）實施人為干預使庫水位上升的手段是關閉弧形閘門，利用控制弧形閘門人工干預提前關閉翻板門是可行的。
（4）利用控制弧形閘門人工干預提前關閉翻板門，截住了洪尾，水庫水位不會降低到191.46m，提高了發電水頭，為電站增加了效益。
（5）為保障大壩上游不受洪水影響，又要使翻板門快速關閉，選擇在洪水為600～800 m3/s時實施為宜。
3.2 控制的實施步驟
（1）在翻板門泄洪時，同時打開弧形閘門泄洪。
（2）泄洪過程中，當洪水消落至600～800m3/s及庫水位192.75m左右時，關閉弧形門。
（3）翻板門全部關閉后，開放弧形閘門泄洪，按“若水電站防洪手冊”的規定控制水位與水量，使翻板門不第二次自動開啟。
4 翻板門關閉實行人工控制后的效果
若水電站大壩翻板門關閉由自動翻門復位改由人工干預關閉后，經一年的運行，效益顯著：
中圖分類號： TV2 文獻標識碼： A
0 引 言
開發低水頭水力資源一般采用貫流式水電站，這種水電站有其自身的特點，一般工程量少、建設周期短、見效快、便于集資，因此發展很快。在我國可采用貫流式水電站開發形式的水能資源非常豐富，有很好的發展前景。做好貫流式水電站整體穩定分析是非常必要的，對貫流式電站整體穩定設計起著指導性的作用。
1 工程概況
該水電站位于西部某河段上。樞紐主要由河床式電站廠房、泄洪閘、右岸砂礫石壩、左岸混凝土防滲墻及中控樓、GIS室等建筑物組成。電站等別為三等中型工程，主要建筑物級別為3級。該水電站廠房為河床式廠房，主廠房采用單機單縫，廠房為樞紐擋水建筑物的一部分。
2 計算內容
（1）廠房整體抗滑穩定計算。
（2）廠房整體抗浮穩定計算。
（3）廠房基礎應力計算。
3 計算假定
（1）假定計算結構所處應力場為均勻應力場。
（2）假定計算結構所用材料為均質材料。
（3）計算選取的典型壩段或建立的模型按照偏安全的原則進行計算。
（4）計算滑動面假定為平面。
4 安全系數及應力標準
4.1安全系數的選取
按照《水電站廠房設計規范》的相關規定，廠房整體抗滑穩定安全系數要求不小于表4.1中有關數值。
4.2 應力標準的選取
（1）廠房地基面上所承受的最大法向應力不允許超過最大的地基承載力。在地震情況下地基承載力可適當提高。
（2）廠房地基面上所承受的最小法向應力（計入揚壓力）應滿足河床式廠房除地震情況外都應大于零。在地震情況下允許出現不大于0.1MPa的拉應力。
按上述規定，結合實際地質參數取值范圍，確定本工程地基允許承載力取值為0.75MPa。
表4.1 廠房穩定安全系數表
注：1.特殊組合Ⅰ適用于機組檢修、機組未安裝及非常運行情況；2.特殊組合Ⅱ適用于地震情況。
5 計算工況及荷載組合
表5.1 廠房穩定計算荷載組合表
6 計算公式
（1）抗滑穩定計算公式
抗剪強度計算公式：
抗剪斷強度計算公式：
式中：—按抗剪強度計算的抗滑穩定安全系數；
— 按抗剪斷強度計算的抗滑穩定安全系數；
—滑動面的抗剪摩擦系數；—滑動面的抗剪斷摩擦系數；
—滑動面的抗剪斷粘結力，kPa；
— 全部荷載對滑動面的法向分值，包括揚壓力，kN；
—全部荷載對滑動面的切向分值，包括揚壓力，kN；
A —基礎面受壓部分的計算面積，m2；
（2）抗浮穩定計算公式：
式中：— 抗浮穩定計算系數；—機組段的全部重量，kN；
U—作用于機組段的全部揚壓力總和，kN。
（3）基礎應力計算公式：
式中：—壩基上、下游面垂直正應力（MPa）；
—壩基以上垂直力總和（kN）；
A—基礎面受壓部分的計算面積，m2；
y—計算截面上計算點至形心軸的距離（m）；
—荷載對計算截面形心的力矩總和（kN·m）；
6.2 計算簡圖
圖6.1 整體穩定分析計算簡圖
7 整體穩定分析過程
7.1各工況下荷載計算
各工況下應詳細計算對應的各自荷載，由于荷載計算較為常規，在此不再贅述。
7.2 整體穩定分析結果.
采用6.1節相關公式，對本電站進行整體穩定分析，分析結果如下：
表7.1 廠房整體穩定、抗浮計算分析表
表7.2 廠房基礎應力計算成果分析匯總表
8 結論
（1）河床式水電站特性是即承受上下游的水平推力又承受基礎向上的揚壓力，因此河床式水電站與其他工民建建筑物不同，需要對其進行抗滑穩定計算和抗浮穩定計算。
（2）本文研究對象基礎坐落于軟巖，基巖參數比較低，但廠房底寬大，自重較大，廠房整體穩定滿足設計要求。因此壩段底寬的確定應在滿足設備布置前提下，還應滿足廠房穩定性的要求。
（3）底寬加大，流道跨度會相應加大，會導致配筋面積相應較大。而且底寬加大，混凝土量相應上升。增加了水電站的投資，因此水電站結構設計時需在控制投資和為滿足結構整體穩定的結構體型之間找到平衡點。
（4）根據上文整體穩定分析，采取帷幕灌漿手段后，由于滲透壓力強度系數的折減，揚壓力顯著降低，有效的提高了抗滑及抗浮安全系數，因此在河床式水電站設計時進行帷幕灌漿是降低揚壓力并提高安全系數的有效手段。
參考文獻：
劉啟釗.水電站[M].北京：中國水利水電出版社，1997.
祁慶和，水工建筑物[M].北京：中國水利水電出版社，1998.
顧鵬飛，喻遠光.水電站廠房設計[M].水利電力出版社，1987.
潘家錚，重力壩設計[M].北京：水利電力出版社，1987.
一、人防通風設計規范的選用
人防工程按照戰時使用功能可分為：指揮工程、醫療救護工程、專業隊工程、人員掩蔽工程和配套工程五大類。其中，除指揮工程以外，其他人防工程戰時均不考慮消防設計。除了指揮工程需要遵循專門的設計規范和防火規范，醫療救護工程需要遵循《人民防空醫療救護工程設計標準》RFJ005-2001以外，其他人防工程通風設計的主要依據是《人民防空工程設計規范》GB 50225-2005、《人民防空地下室設計規范》GB 50038-2005和《人民防空工程防化設計規范》RFJ013-2010，如果涉及到平時功能的消防設計，還應遵循《人民防空工程設計防火規范》GB 50098-2009。
根據9規范總則，《人民防空工程設計規范》GB 50225-2005適用于新建、擴建的坑道、地道和單建掘開式人防工程以及地下空間兼顧人防需要的工程;《人民防空地下室設計規范》GB 50038-2005則適用于新建或改建的抗力級別為常5級、核4級及以下的甲、乙類防空地下室和居住小區內的結合民用建筑易地修建的甲、乙類單建掘開式人防工程設計。由此可見，兩本設計規范具有以下幾點不同：(1)《人民防空地下室設計規范》GB 50038-2005只適用于抗力級別為常5級、核4級及以下的人防工程，而《人民防空工程設計規范》GB 50225-2005對抗力級別未作要求，即適用于各種抗力等級。(2)根據施工方法、結構受力形式，人防工程可分為：單建掘開式、附建掘開式、成層式、坑道式、地(隧)道式等結構類型。其中，《人民防空地下室設計規范》GB 50038-2005主要適用于附建掘開式人防工程，而《人民防空工程設計規范》GB 50225-2005則適用于除附建掘開式以外的其他各種結構類型。例如：地下商業街人防工程和水利工程設計應以《人民防空工程設計規范》GB 50225-2005為依據;附建式地下室兼顧人防設計宜以《人民防空地下室設計規范》GB 50038-2005為依據，單建式地下室兼顧人防設計以《人民防空工程設計規范》 GB 50225-2005為依據比較合適。
人防工程在和平時期為了充分發揮經濟效應和社會效應，除了戰時使用功能以外，還具有一定的平時使用功能，其主要用途為：(1)商場、醫院、旅館、餐廳、展覽廳、公共娛樂場所、健身體育場所和其他適用的民用場所等;(2)按火災危險性分類屬于丙、丁、戊類的生產車間和物品庫房等;(3)車庫。針對人防工程平時功能的消防設計，其主要依據是《人民防空工程設計防火規范》GB 50098-2009。但是，根據《人民防空工程設計防火規范》GB 50098-2009 3.1.14條和條文說明1.0.4條，當人防工程的平時使用功能為車庫時，應以《汽車庫、修車庫、停車場設計防火規范》GB50067-97為設計依據。
二、人防工程戰時通風方式之間的轉換原則
人防通風設計的主要任務就是為了滿足戰時使用功能而進行的戰時通風方式間的相互轉換運行，其轉換原則為：(1)當工程未遭到核生化武器襲擊之前進行清潔式通風。(2)當工程處在下述任一情況時，應轉入隔絕式防護或隔絕防護時的內循環通風：1)敵人對該地實施核生化武器襲擊警報拉響時;2)工程周圍受到核生化武器襲擊初期;3)外界空氣受到污染而濾毒設備失效時;4)通風孔口被堵塞或通風設備遭到破壞時;5)工程外部發生大面積火災時。(3)當查明工程外部放射性沾染程度、化學毒劑和生物戰劑的性質和濃度，并驗證所設除塵濾毒設備能過濾吸收時，方可轉入濾毒式通風。(4)在濾毒式通風過程中，當發現通過除塵濾毒設備后空氣中的放射性灰塵、化學毒劑和生物戰劑的量超過允許標準或除塵濾毒設備的通風阻力出現過大或過小時，要立即轉回到隔絕防護時的內循環通風，并迅速查明原因進行處理。更換除塵濾毒設備后，要進行檢查，確認性能可靠后，才允許再次轉入濾毒式通風。(5)當查明工程外部的放射性灰塵、化學毒劑和生物戰劑已經消失，對染毒的通風管道、密閉閥門、擴散室、濾毒室及油網除塵器等進行徹底洗消，經檢查合格后，可以轉為清潔式通風。只有嚴格遵循戰時通風方式的轉換原則，才能夠滿足人防工程的戰時使用要求。
三、醫療救護工程分類廳的換氣次數
醫療救護工程作為戰時對傷員獨立進行早期救治工作的重要場所，其通風設計應遵循《人民防空醫療救護工程設計標準》RFJ005-2001。根據此標準第4.2.4條規定“濾毒通風時，第一密閉區分類廳的通風換氣次數不宜小于40次/h”。然而在實際設計中，此條規定非常難以滿足，因為按此要求進行設計，所需濾毒通風量會很大，這不但增加了過濾吸收器、超壓排氣活門的個數，而且增大了濾毒通風管道的截面積，從而增加了設備投資。例如，根據標準要求，不同等級的分類廳最小使用面積為40m2～60m2，層高最小為2.6m，則滿足此要求的最小濾毒通風量為(40～60)2.640=4160～6240 m3/h，此值比按照防毒通道換氣次數要求計算得到的濾毒通風量至少大1～2倍。所以筆者個人認為，按人員主要出入口最小防毒通道換氣次數不小于50次/h確定濾毒通風量較為合適。
中圖分類號： S611 文獻標識碼： A 文章編號：
1工程概況
汶水一站水電站工程位于廣東省廣寧縣古水河境內，為古水河梯級開發的第7級水電站。電站以發電為主，總裝機容量2500kW，設計水頭8.0m，年發電量945萬kW.h。
2 設計依據
2.1工程等別及建筑物級別以及相應的洪水標準
汶水一站水電站以發電為主，裝機容量為2500kW，校核洪水位時的總庫容為280.0萬m3。按照《水利水電工程等級劃分及洪水標準》SL252-2000的規定，工程屬Ⅳ等工程，小(1)型規模。電站的永久建筑物(泄水閘、泄水建筑物、廠房)均按4級建筑物設計，導流圍堰等臨時工程按5級建筑物設計。
根據《水利水電工程等級劃分及洪水標準》規定，電站建筑物的洪水標準如表2-1-1所示。
表2-1-1洪水標準
2.2設計基本資料
1、水文氣象
古水河流域自上游至下游主要氣象參數為：多年平均氣溫20.8℃,最高氣溫39.1℃～39.4℃,最低氣溫-3.9℃～4.2℃.多年平均相對溫度81%，多年平均風速0.9～1.1m/s，最大風速13～5.3m/s。
3 壩軸線的選擇及工程總體布置
3.1壩軸線的選擇
汶水一站水電站壩軸線的選擇受河床寬度和廠房尾水暢順影響，考慮到上游永隆水電站下游尾水位、汶水二站水電站開發時上游正常蓄水位銜接,選擇Ⅰ線和Ⅱ線兩個方案比較。
3.1.1Ⅰ線方案
(1)地形、地質條件。Ⅰ線內無較大的斷層通過，未見次級褶皺，地質構造較不發育。(2)工程型式、布置。Ⅰ線方案擬于橫石口村上300m處河段修筑攔河壩,并在河床左岸布置廠房及附屬建筑物，屬河床式開發方案。攔河壩左岸為公路。(3)工程量、施工條件。線基巖露頭較明顯，上部覆蓋層較薄，開挖方量不大且對主要交通線沒有造成破壞；河床相對較寬，填筑方量較大。廠房布置在河流左岸，離公路較近，施工方便，工程量和投資也不大。
3.1.2Ⅱ線方案
(1)地形、地質條件。壩軸線兩岸植被茂密，自然邊坡基本穩定，物理地質現象不發育。
（2）工程型式、布置
Ⅱ線的河床段修筑攔河壩和發電廠房及附屬建筑物，在河床的右岸筑壩擋水，河床的左岸布置廠房和附屬建筑物，屬河床式開發方案。
3.1.3壩軸線比較和方案選擇
I線壩址區基巖均屬硬質巖石，巖面埋深和巖石風化均較淺，無較大的不良地質現象，工程地質與水文地質條件較好。II線壩址區左岸邊坡較緩，右岸邊坡較陡，巖面埋深和巖石風化相對1線均較深。下游有一小型滑坡體不利于壩體的穩定及防滲。綜上所述，Ⅰ、Ⅱ線的工程地質與水文地質條件均可滿足建壩的要求，但從施工安排及對環境的影響考慮，I線優于II線。因此，選定I線方案為本工程的推薦方案。
3.2樞紐布置選擇
本電站水頭較低，選定壩址處沒有引水或其他布置的地形條件，所以廠+房采用河床式布置?？傮w布置采用右河床廠房還是左河床廠房方案，主要取決于對外交通條件?，F有瀝青公路已通往河流左岸，可通大汽車，且工程砂、碎石等材料主要取在左岸沙灘上，如果廠房布置在右岸則材料運送相對困難，費用增大，不利于降低工程投資。經綜合分析，工程選定右岸布置溢流壩，左岸布置廠房的總體布置方案。
3.3擋水建筑物
3.3.1泄水閘壩
1)溢流閘壩布置
溢流壩全長50m，設4扇弧型閘門，閘門的尺寸為：10×7.5m(寬×高)，堰頂高程為84.8m，堰高4.7m，閘門頂高程為92.30m。
本水電站為徑流式水電站，根據電站的壩上Z-Q關系曲線圖查得，設計洪水位為92.00m，校核洪水位為94.60m。
2）壩頂高程
壩頂高程的確定，是在各種運行情況水庫靜水位加對應風浪高程和安全超高中選取最大值。
壩頂至水庫靜水位的高度的計算公式為：
Δh=2hL+ho+hc
Δh――閘墩頂距水位的高度m；
Hc――閘墩安超高，設計洪水位時取0.3m校核洪水位時取0.2m；
Ho――交通橋梁高(m)，取0.8m；
其中風浪要素按《水工建筑物》(高校教材第三版)公式計算。公式如下：
2hL=0.0166V5/4D1/3
式中：D――吹程，取為550米。
V――設計風速，在正常水位及設計洪水位情況用最大風速的1.5倍，校核洪水位于情況用最大風速。
波浪中心線至水庫靜水位的高度ho按下式計算：
4лhl2лHo
ho=--------cth--------
2LlLl
式中：2Ll――波長，2Ll=10.4(2hl)0.8；其它符號的意義同前。Ho――閘前水域的平均水深。安全超高hc：正常運行情況取0.3m，非常運行情況取0.2m。(h-壩頂距水庫靜水位的高度(m)即為風浪高+安全超高)上述成果表明，壩頂高程由校核洪水位控制，定為95.60m，最大壩高15.50m，壩頂長度62.00m。
3)消能設計。根據下游水位較高的情況，采用底流式消能。參照重力壩設計規范的補充規定：“對消能防沖設計的洪水標準，原則上可低于大壩的泄洪標準，鑒于本樞紐攔水建筑物的建基面建在弱風化巖石上，本工程的消能防沖按10年一遇洪水進行設計。消能計算采用水利水電工程設計程序集中的D-3程序進行計算。消能按10年一遇洪水計算。根據計算，消力池的長度為33m，高程為80.10m，護坦的長度為15m。岸坡采用護坡處理，其護砌長度33m，護坡頂高程為10年一遇洪水位。
4)基礎處理。壩的建基面均開挖至弱風化層下0.3～1.0m,由于地基內沒有規模較大的斷裂構造，無須特殊處理。由防滲計算可知，對基礎的防滲措施采用在溢流壩上游與下游端均設齒墻，齒墻深1.5m，厚為1.5m，前端順坡度延伸到與高程80.10m齊平處，下游齒墻厚1.5m，成梯形狀，上游閘底板與消力池間設置止水。
5)穩定計算。(1)計算荷載。①壩體自重及固定設備重；②水重；③靜水壓力；④揚壓力；⑤風浪壓力；⑥側向水壓力；⑦土壓力(或泥沙壓力)；(2)荷載組合。①上游正常蓄水位，下游無水；②上游設計洪水位，下游設計洪水位；③上游校核洪水位，下游校核洪水位。(3)抗滑穩定及地基應力計算。
抗滑穩定計算：攔河壩建基面高程為79.80m，根據地質報告，該高程巖性的風化程度為弱風化，參照地質報告力學參數建議值，取f=0.55。
抗滑穩定采用抗剪強度公式計算：K=f(W-u)/∑P
式中K――按抗剪斷強度計算的抗滑穩定安全系數；f――壩體砼與壩基接觸面的抗剪摩擦系數，取0.55；∑W――作用于滑動面以上的力在鉛直方向投影的代數和KN?！芇――作用于滑動面以上的力在水平方向投影的代數KN。
地基應力計算
壩基應力采用材料力學公式計算：
бy=∑w/B±6∑M/B2
式中бy――壩基面垂直正應力；∑W為――作用于計算截面以上全部荷載的垂直分量的總和；∑M――為作用于計算截面以上全部荷載對截面形心力矩的總和；B――為壩體計算截面面積。
根據設計要求，在各種運行情況下，計入揚壓力影響，壩體上游面不得產生拉應力。計算分兩種情況考慮，計算結果表明，各種情況均能滿足規范要求。壩體尺寸由溢流面體型和滿足應力需要控制。
3.4發電廠房
廠房布置在河床左側，為河床式廠房，廠房基礎座落在微風化基巖上，地基無需進行特殊處理。進水口設主閘一道，由固定式啟門機啟閉。檢修門與攔污柵共門槽，由門機啟閉。進水口長度由設備及交通要求確定。廠房進水口前設攔沙坎一道。升壓站布置在廠房的左側。主變壓器1臺，布置在廠房升壓站的右側。進廠公路由下游進入廠房，進廠坡度為2%。
4結語
通過對汶水一站水電站工程的總體布置方案比較及主要建筑物設計，對于低水頭電站來說，設計水頭非常重要，在水工建筑物布置設計時，進(引)水斷面要達到設計要求，尾水段流態要保持平穩暢順，這樣才能使電站機組運行工況和出力達到設計要求。
參考文獻:
[1]《水利水電工程等級劃分及洪水標準》SL252-2000
[2]《混凝土重力壩設計規范》SDJ21-78(試行)
[3]《溢洪道設計規范》SL253-2000
中圖分類號： TM411+.4 文獻標識碼： A 文章編號：
Abstract:According to design and operation experience of the traditional substation and engineering practice.For a full indoor GIS substation,this paper proposes a new structural arrangement scheme,Substation with the conventional arrangement in contrast,Summarize the advantages of the new layout of the structure.And from the ventilation, lighting, noise and other aspects of the analysis discussed,put forward proposals in the actual project.Key words:Substation new layoutArrangeProposal
隨著城市建設和電網發展的需要，全戶內變電站在城市中應用越來越廣泛，尤其在經濟發達地區，用地非常緊張，為了減少占地面積，滿足城市規劃的要求，并與周邊環境相協調，有利于城市景觀的美化，110kV電壓等級的變電站均已全部采用全戶內布置方式。傳統的戶內布置[1]方式采用主變室與其它設備房間緊鄰布置，其它設備房間不能兩側開窗，不利于房間的通風散熱和采光。同時這種布置方式還增加了變電站的占地面積。本文提出一種新型的變電站結構布置方式，主變室與其它設備房間采用層疊布置，從項目的占地面積、建筑面積、通風散熱、采光、噪聲污染、設備運輸等方面進行分析探討，總結新型布置結構的優點以及在實際工程中的注意事項。
與傳統布置的對比
主變室上方設置房間
傳統全戶內變電站主變壓器室上方均不布置任何電氣設備，主變上部空間屬于空置狀態。該種布置方式不僅浪費了主變上方的空間，而且其它設備房間與主變室緊鄰布置，房間不能兩側開窗，不利于房間的自然通風散熱和自然采光，同時這種布置方式還增加了變電站的占地面積。
本文引入新的設計理念，將主變與其它設備上下層疊布置，打破以往主變壓器室上方空置的傳統布置。將主變壓器布置在戶內一層，其余設備均位于上部樓層。該布置方案有效利用主變上方空間，能夠有效的減少變電站的占地面積。結構布置為單跨加外走廊形式，形成雙跨框架結構，滿足抗震設計規范要求，同時為自然通風和采光創造條件。
兩種布置方式詳見下圖對比：
圖1傳統與新型變電站結構對比
有效降低層高
傳統變電站中，主變壓器高壓側采用架空進線，GIS室位于二層并設置吊車吊裝。新型變電站中主變壓器高壓側采用電纜進線，無高壓套管，同時GIS室位于一層，采用滾輪安裝方式，不設置吊車，能夠有效降低主變室和GIS室的層高，壓縮建筑體積。
新型布置優勢
總體規劃緊湊
如圖2所示，變電站設一幢配電裝置樓，在考慮到消防、運輸等安全距離的前提下，盡量節約變電站占地面積，利用市政道路形成消防環形道路，在變電站南側圍墻東西角各設一座大門，站內道路通過進站道路與市政道路連通。
配電裝置樓為四層框架結構，將主變壓器、110kV GIS布置在戶內一層；二層為電纜夾層；三層布置10kV開關柜和其它電氣一次設備等；四層布置二次設備、通信設備等，布置緊湊合理?？傉嫉孛娣e1972平方米，比南網標準設計節約31.6%。建筑高度19.7米，建筑面積2431平方米，比南網標準設計節約11.1%；建筑體積12272立方米,比南網標準設計節約10.5%。該布置型式有效減少變電站的占地面積，達到節約土地資源、提高土地利用效率目的，有利于解決城市中心區變電站選址問題。
圖2電氣總平面布置圖
有效控制風險
布置方案對項目各個環節和全過程進行風險分析，從認識風險特征入手識別風險因素，估計風險發生概率，評價風險程度，提出針對性的風險對策。
如上圖所示，站區內110kV和10kV電壓等級的出線電纜分溝敷設，改變以往同溝設計，不同回路互不影響，降低電纜事故造成全站停電的風險，提供供電可靠性。
另外，變電站內的一、二次電纜均為風險源，從設計角度出發，針對風險因素進行有效控制。如圖3所示，二次電纜通過兩個豎井分別進入二次設備室，有效減小電纜失火或其它事故時的損失，縮小事故范圍。另外，變電站內部一、二次電纜完全分開，不存在共溝或共豎井的敷設現象，同時電纜夾層內只有一次電纜，10kV開關柜二次電纜采用柜頂出線，直接進入二次設備室。夾層內電纜清晰明了，形成一、二次電纜的完全分離，便于檢修和安裝，運行安全，方便操作巡視，更加有效的控制電纜風險。
圖3配電裝置樓15.200米層電氣平面圖
在傳統設計中，兩個蓄電池室為相鄰布置或者為同一房間布置，本文對蓄電池的事故風險進行評價，如圖3所示，將蓄電池分為兩個不相鄰的房間，當其中一組蓄電池室發生爆炸等故障時，不影響另外一組蓄電池，有效控制設備風險。
節能降耗
主變壓器室采用本體和散熱片水平分體布置方式，本體布置在全封閉主變室內，利于抑制主變噪聲，減小消防體積；主變散熱片布置于通透房間內，用自然通風取代機械通風，可以節省風機投資，減少風機噪聲污染和損耗。
所有設備房間通透布置，充分利用自然采光和自然通風，從優化建筑本體設計方面主動降低能耗，同時利用CFD模擬技術，優化室內風口位置設計，被動降低能耗。
設備運輸
大型設備布置于建筑底層，小型設備分層布置在樓上，有效解決大型設備的垂直運輸問題，有利于設備檢修維護。
綠色評價
本布置方案為了能夠有效以節能減排、綠色環保為切入點，優化工藝選型配置和建筑平面布局、合理利用空間及自然能源，通過軟件對站內通風、采光、噪聲進行深度分析，實現變電站成為全壽命周期內“資源節約、環境友好”的綠色變電站。
通風分析
分析目的
建筑物內的通風不僅僅決定人們健康和舒適的重要因素，也是降低建筑空調風機能耗的先決條件，是最自然的建筑的節能手法，也是生態、綠色建筑最重要的氣候調節對策。對夏熱冬暖地區，有效的控制室內通風，充分利用夏季夜間通風和過渡季自然通風，已經成為改善室內熱環境、減少空調風機使用時間的重要手段。因此，有效分析建筑通風，有利于減少變電站風機及空調使用時間，減少能耗和噪聲。
評價標準
一般認為風速
模擬分析
本次分析選取配電裝置樓第二層室內通風情況做了分析。
分析結果如圖4所示：
圖4配電裝置樓10.700米層風速流線圖
結論
經過優化室內布局,合理開窗,保證室內具有良好的通風環境,根據通風模擬的結果，經過理論計算得出大部分主要功能房間風速在0.7m/s ～1.8m/s，能夠滿足GB/T50378-2006《綠色建筑評價標準》對室內自然通風的要求。本方案正常時不開啟風機，能夠滿足設備運行要求，室內自然通風效果均較好，有效降低能耗。
采光評價
建筑采光要保證室內的日光照射，減少照明，節約能源，為使用者提供舒適的室內光環境。
實施策略
通過優化建筑和露天空間的規劃,保證充足的日光進入建筑內。評價采用室外全陰天8000照度計算，進行合理開窗、按照最不利條件計算采光系數，不考慮直射陽光的影響。本次選取配電裝置樓第四層進行分析。經過分析，其他房間采光都大于1%，只有左下的蓄電池室內采光低于0.5%，不符合GB/T50033-2001《建筑采光設計標準》規定。經過采取放置導光管后，分析得出室內采光系數為2.8%，采光效果良好。符合國家規程規定。如圖5所示
圖5配電裝置樓15.200米層采光分析圖
噪聲模擬
變電站噪聲源主要為主變壓器本體，本布置方案將主變本體布置在全封閉的主變室內，散熱片相鄰布置在通透房間內，即利于主變散熱又有利于控制主變噪聲。本次主要分析變壓器對周邊環境帶來的影響，為主變室設計提供設計依據，減少變電站的噪聲污染。
實施策略
本次分析主變壓器噪聲按65dB選取，采用德國Cadna/A噪聲模擬軟件進行模擬。經分析，對同樣的門和門框，采用不同的門密封方式時隔聲量相差可以達到10dB以上。本布置方案主變室門和門框采用硅膠條等密封方式，經軟件模擬，變壓器周邊的聲壓級不超過40dB。如圖6所示。
圖6變壓器聲壓級分布圖
根據噪聲分析結果，本結構布置方案滿足GB3096-2008《聲環境質量標準》0類聲環境功能區中環境噪聲限值的要求，已經達到了最嚴格的噪聲限值要求。所以本方案能更有效的控制主變噪聲，減少噪聲排放，更適于在城市中心區建設。
實際工程應用建議
設計規模
變電站新型結構布置是在特定規模的前提下設計，變電站設計規模為：本期（終期）規模：主變2×50MVA（3×50MVA）;110kV出線2回（4回）；10kV出線24回（36回）；2臺（3臺）主變低壓側各裝設2組低壓電容器。
因此，如果要在實際工程中應用，需結合實際工程的建設規模進行局部調整。需注意主變容量、10kV開關柜的出線回路等，這些均是影響變電站配電裝置尺寸和布置的關鍵因素。
消防
為設計本方案，我們咨詢了消防部門和國家現行防火規范管理單位，明確主變上方可設置房間，但需采取必要的防范措施：①在主變室外墻設置1m寬防火挑檐，滿足豎向防火要求；②主變上方樓板加厚至200mm，滿足一級防火墻要求。
在實際工程當中，如果采用此種布置方式，設計應先咨詢當地消防部門，是否滿足當地消防要求，避免按此方案設計消防報建環節出現問題。
結束語
隨著城市電網的發展，全戶內變電站的應用會越加廣泛，隨之而來的就是變電站選址困難、居民投訴等問題。因此，從設計環節就應該注重優化設計，減少占地，綠色環保。本文只是在傳統戶內變電站基礎上一次大膽的創新和嘗試，希望本文拋磚引玉，能為廣大設計人員開拓思路，希望所有電力設計人員都能發揮創新精神，積極開拓，為電力建設事業發展添磚加瓦。
參考文獻
［1］黎明，黃維樞．SF6氣體及SF6氣體絕緣變電站的運行［M］．北京：水利電力出版社，1993．［2］卓樂友．電力工程電氣設計200例［M］．北京：中國電力出版社，2004 ．
［3］羅學琛．SF6氣體絕緣全封閉組合電器(GIS)［M］．北京：中國電力出版社，1999 ．
［4］GB 50052-2009 供配電系統設計規范. 中華人民共和國建設部/中華人民共和國國家質量監督局檢驗檢疫總局.
［5］GB 50059-1992 35～110kV變電所設計規范. 中華人民共和國能源部.
［6］GB 50217-2007 電力工程電纜設計規范. 中華人民共和國建設部/中華人民共和國國家質量監督局檢驗檢疫總局.
［7］GB 50227-2008 并聯電容器裝置設計規范.中華人民共和國住房和城鄉建設部.
［8］GB 50016-2006 建筑設計防火規范. 中華人民共和國建設部/中華人民共和國國家質量監督局檢驗檢疫總局.
中圖分類號：TB482.2 文獻標識碼：A 文章編號：
為全面貫徹落實電力工程全壽命周期設計管理理念，統籌協調電力工程建設安全、效能、成本的關系，促進設計理念和方法創新，提高電力工程建設效率和效益，提高工程建設整體水平，2012年，國家電網公司下發了《國家電網公司輸變電工程提高使用壽命設計指導意見（征求意見稿）》，其中要求“新設計建設的輸變電工程建構筑物使用壽命達到60年以上，變電主要一次設備和線路主要設備使用壽命達到40年以上，主要二次設備使用壽命達到20年以上?！痹诖酥白冸娬緝冉ㄖ锇凑諊蚁嚓P規范規定正常使用年限為50年，針對此要求，本著輸變電工程提高使用壽命的可靠性、耐久性和經濟性協調統一的總體原則，對于新建變電站工程建、構筑物在結構計算中相關的系數及構造要求需要做相應調整。本文僅對本地區110kV變電站內建筑物結構設計的影響進行探討。
1 提高建筑物的可靠性
1.1 結構重要性系數γ0
電力設施的可靠性最重要的指標反映在變電站建筑上即為建筑結構的安全等級，與之對應的參數為結構重要性系數γ0?！督ㄖY構可靠度設計統一標準》GB50068-2001中對于建筑物的使用年限、結構破壞可能產生的后果(危及人的生命、造成經濟損失、產生社會影響等)的嚴重性采用不同的安全等級分別取相應的γ0值。 該規范第7.0.3 結構重要性系數γ0 應按下列規定采用：參考文獻
1） 對安全等級為一級或設計使用年限為100 年及以上的結構構件，不應小于1.1；
2） 對安全等級為二級或設計使用年限為50 年的結構構件，不應小于1.0；
3） 對安全等級為三級或設計使用年限為5 年的結構構件，不應小于0.9。
由此可以認定在制定規范時考慮結構的安全等級與設計使用年限存在一定的關聯?，F行的《35—110kV變電所設計規范》GB50059—2011中有關結構重要性系數的規定與原1992版對應條款有所變化，原92版第4.1.3條“建筑物、構筑物的安全等級，均應采用二級，相應結構重要性系數應為1.0”。現行《35—110kV變電所設計規范》GB50059—2011第4.1.4條“建筑物、構筑物的安全等級，均不應低于二級，相應的結構重要性系數不應小于1.0”。參考文獻由此可以理解為對于變電站設計的結構重要性系數較以前有提高。現在全球進入地震活動多發期，以日本福島核電站為例，在地震中除去造成人員傷亡的安全問題，僅核電站本身的破壞使日本電力供應緊缺，不但經濟災后重建受到限制就連人民的生活質量都受到很大影響。因此電力設施的安全問題，對整個社會的經濟穩定起到尤為重要的作用。國網公司下發《國家電網公司輸變電工程提高使用壽命設計指導意見（征求意見稿）》要求建筑物的設計使用年限為60年以上其宗旨是對建設“一流電網”工程質量提出更高要求，以加強智能電網的堅強性。據此，本人認為在變電站內建筑物結構設計中重要性系數本著就高不就低的原則取1.1。
1.2 地震影響
根據《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2004對電力工程第5.2.4規定，“330kV及以上的變電所和220kV及以下樞紐變電所的主控通信樓、配電裝置樓、就地繼電器室”的抗震設防類別應為乙級，抗震等級根據《電力設施抗震設計規范》GB50260-96第六章“火力發電廠和變電所的建構筑物”之表6.1.1確定。主控制樓、配電裝置樓的混凝土結構抗震等級為二級。參考文獻
《建筑抗震設計規范》GB50011-2010第3.2.2條規定抗震設防烈度和設計基本地震加速度取值的對應關系，應符合表3.2.2的規定。參考文獻
表3.2.2地震設防烈度和設計基本地震加速度值的對應關系
本表取值對設計使用年限50年的結構。對年限超過五十的結構，宜考慮實際需要和可能，對地震力作適當調整。在該規范的條文說明中，對于設計使用年限不同于50年的結構，其地震作用需要作適當調整。參考《建筑工程抗震性態設計通則（適用）》CECS460：2004的附錄A，其調整系數的范圍大體是：設計使用年限70年，取1.15～1.2，100年取1.3～1.4。
2 提高建筑物的耐久性
反應建筑物耐久性的指標即為建筑物的設計使用年限。
設計使用年限：設計規定的結構或結構構件不需進行大修即可按其預定目的使用的時期。
國網公司對于耐久性的解釋是指正常使用和維護條件下，主要設備、材料的壽命能夠滿足工程使用壽命要求，并適當留有裕度的原則，具體到建構筑物為設計使用壽命60年以上。
根據《混凝土結構設計規范》GB50010—2010第3.5條耐久性規定：參考文獻
混凝土結構應根據設計使用年限和環境類別進行耐久性設計，耐久性設計包括下列內容：
1、確定結構所處的環境類別；
2、提出對混凝土材料的耐久性要求；
3、確定構件中鋼筋混凝土保護層厚度；
4、不同環境條件下的耐久性技術措施；
5、提出結構使用階段的檢測與維護要求。
因此影響建筑物耐久性的因素主要有：混凝土的保護層和最低強度等級
混凝土結構的環境類別按《混凝土結構設計規范》GB50010-2010表3.5.2選用。設計使用年限為50年的混凝土結構，其混凝土材料宜符合表3.5.3的規定。
表3.5.3結構混凝土材料的耐久性基本要求
規范3.3.5一類環境中，設計使用年限為100年的混凝土結構尚應符合下列規定：
鋼筋混凝土結構最低強度等級為C30，預應力混凝土結構的最低強度等級為C40；
混凝土中的最大氯離子含量為0.06％；
宜使用非堿活性骨料，當使用堿活性骨料時，混凝土中最大堿含量為3.0kg／m3
混凝土保護層厚度應符合本規范第8.2.1的規定，當采取有效的表面防護措施時，混凝土保護層厚度可適當減小。
3.5.6二三類環境中，設計使用年限100年的混凝土結構應采取專門的有效措施。
8.2.1構件中普通鋼筋及預應力鋼筋的混凝土保護層厚度滿足下列要求。
1.構件中受力鋼筋的保護層厚度不應小于鋼筋的公稱直徑d；
2、設計使用年限為50年的混凝土結構，最外層鋼筋的保護層厚度應符合表8.2.1的規定；設計使用年限為100年的混凝土結構，最外層鋼筋的保護層厚度不應小于表8.2.1中數值的1.4倍。
表8.2.1混凝土保護層的最小厚度C（mm）
縱觀以上規范規定，在設計使用年限變更為60年以上會導致對混凝土最低強度等級及保護層厚度要求的變化。按照插入值法，60年設計使用年限的保護層應為表中數值的1.08倍，70年設計使用年限的保護層應為表中數值的1.16倍。
本人認為對設計使用年限60年以上的建構筑物，除了保護層增大外，混凝土的最低強度等級應按表3.5.2提高一個標號。對混凝土中最大氯離子含量按0.06％控制。處在二三類環境中的混凝土（如基礎工程）應增大保護層厚度，采用耐腐蝕性能鋼筋或采用環氧樹脂涂層鋼筋。
基礎：按照《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011規范內容確定地基基礎設計等級。地基基礎的設計使用年限不應小于建筑結構的設計使用年限。參考文獻
以一個110kV通用變電站設計為例；
通過軟件計算分析結構重要性系數、地震力影響系數、保護層厚度的調整對建筑結構的材料用量的影響。
工程特征：建筑規模：110kV變電站
地理環境：寒冷地區
地震設防烈度：7度
地震分組：第三組
設計基本地震加速度值：0.1g
結構形式：三層現澆混凝土框架結構
計算軟件：PKPM
建筑規模：建筑面積：1726.44平方米
平面布置：一層：電纜夾層，層高3m；二層：10kV開關室、電容器室，層高5.4m；三層：110KVGIS 室，層高7.6m；主控制室、消弧線圈室，層高5.4m。
樓面活荷載：10kV開關室 7KN/M2，電容器室9KN/M2，110KVGIS 室10KN/M2，主控制室、消弧線圈室4KN/M2
設計使用年限50年與60年以上參數調整與計算結果對比表
注：1、本工程計算結果僅用于結果比較，沒有實際工程參照意義。
2、計算板、梁、柱配筋量為PKPM程序生成量，未做人工調整。
根據以上實例計算結果顯示，在材料標號相同的情況下，板配筋增加了2%，梁的配筋增加了15%左右，柱筋由于歸并的原因應認為沒有變化，基礎配筋則沒有變化。
以上僅為本人在工作中對《國家電網公司輸變電工程提高使用壽命設計指導意見（征求意見稿）》對結構設計的影響之思考，正確與否還望專家同行指正。
參考文獻
《GB50068-2001建筑結構可靠度設計統一標準》
GB50059—2011《35—110kV變電所設計規范》
GB50223-2004《建筑工程抗震設防分類標準》
