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中圖分類號：S611文獻標識碼： A
正文：
隨著經濟的發展，橋梁結構在不同水準地震作用下的抗震設防要求不斷提高，橋梁抗震由原來的單一設防水準一階段設計逐漸發展為雙水準或三水準設防兩階段設計、三階段設計，以及基于性能的多水準設防、多性能目標準則的抗震設計。這就要求工程師深入理解橋梁抗震設計規范。
1抗震設防標準
抗震設防標準是抗震設計的依據，橋梁抗震設計應首先確定抗震設防標準。橋梁抗震設防標準是根據地震動背景，為保證橋梁結構在壽命期內的地震損失不超過規定的水平，規定橋梁結構必須具備的抗震能力[1]?，F行橋梁抗震設計規范[2-3]對抗震設防標準只作了籠統的定性描述，針對這種現狀，本文對橋梁抗震設防標準作系統的闡述。
（1）對于地震動背景的考慮，定義3種橋梁抗震設防水準,設防水準Ⅰ：重現期約為50～100年或25年的地震作用，超越概率約為50年63％～39％或86.4％，即“小震”；設防水準Ⅱ：重現期約為475年的地震作用，超越概率約為50年10％，即“中震”；設防水準Ⅲ：重現期約為2000年的地震作用，超越概率約為50年3％～2％，即“大震”。（2）對于地震損失的考慮，定義3種橋梁抗震性能目標，性能目標Ⅰ：一般不受損壞或不需要修復可以繼續使用，結構完全保持在彈性工作狀態，即“不壞”；性能目標Ⅱ：可發生局部輕微損傷，不需修復或經簡單修復可以繼續使用，結構整體保持在彈性工作狀態，即“可修”；性能目標Ⅲ：應保證不致倒塌或產生嚴重的結構損傷，經臨時加固后可供維持應急交通使用，即“不倒”。（3）為實現橋梁抗震設防目標，對截面進行纖維單元劃分(見圖1)并進行數值計算，利用墩柱截面的彎矩―曲率曲線（見圖2），定義相應于各性能目標的驗算準則。驗算準則Ⅰ：M
圖1截面纖維單元劃分圖
圖2彎矩－曲率曲線
通過對梁抗震設防水準、抗震性能目標和驗算準則的系統分析，歸納出方便工程設計的各設防類別橋梁的抗震設防標準。
2隔震周期
現行橋梁抗震設計規范均要求，減隔震設計的橋梁基本周期應為非減隔震設計的橋梁基本周期的2倍以上。實際工程設計時，必須明確這2種周期的定義，才能保證設計的可靠性。
2.1規范研究
日本規范[4]對“減隔震設計的橋梁基本周期應為非減隔震設計的橋梁基本周期的2倍以上”解釋為：采用減隔震支座的橋的固有周期比不采用減震支座橋固有周期的2倍短，變形就有可能不集中于減隔震支座而集中于下部結構，減震支座就不能有效地發揮作用。其中不采用減隔震支座橋的固有周期是把所有支座都看作固定支座時橋的固有周期。采用減隔震目的是使得減隔震裝置充分發揮其隔震耗能的作用，降低橋梁結構的地震響應。而要實現這個目的，一方面是盡可能延長結構周期以避開場地地震能量集中的頻譜區段，另一方面就是使橋墩的剛度盡可能遠大于隔震裝置的等效剛度，這樣就使得變形主要集中于減隔震裝置。采用了減隔震裝置的橋梁即為減隔震橋梁，設置“板式橡膠支座”的橋梁屬于隔震橋梁，板式橡膠支座能提供柔性，設置“鉛芯橡膠支座”的橋梁也屬于隔震橋梁。
2.2工程案例
某規則橋梁為5×25m先簡支后連續T梁橋，橋面寬度為12m，橋面鋪裝為10cm厚瀝青混凝土+8cm厚C50混凝土，采用墩高10m的1.4m×1.4m雙柱矩形墩，主梁采用C50混凝土，墩柱、蓋梁采用C40混凝土，墩柱受力鋼筋采用HRB335鋼筋。橋梁有限元模型見圖3。比較“固定鉸支座”、“板式橡膠支座”、“鉛芯橡膠支座”3種支座方案的結構自振特性，基本周期對照見表2。通過對比，3種支座方案結構基本振型均為縱飄，方案1（非隔震方案）基本周期為0.8158s，方案2和方案3（隔震方案）基本周期分別為1.3295s和1.6675s，隔震方案的隔震效果較明顯，尤其是采用彈性剛度較小的鉛芯支座方案的基本周期達到非隔震的2倍以上。
圖3橋梁整體有限元模型
2.3設計建議
隔震是相對非隔震而言的，非隔震橋梁指橋梁所有橋墩與梁體采用鉸接（橋墩處墩梁無相對線位移），隔震橋梁指橋墩部分或者全部采用隔震支座，如板式橡膠支座、鉛芯橡膠支座等（橋墩處墩梁產生相對線位移）。非隔震橋梁的基本周期反映橋梁總質量和橋墩本身的剛度，隔震橋梁的基本周期反映橋梁總質量和支座與橋墩的串聯剛度。隔震支座作為結構一部分，其剛度影響橋梁的整體剛度，而且隔震支座的剛度較小，所以隔震橋梁的基本周期比非隔震橋梁的基本周期大?？拐鹪O計時，希望盡量延長周期，當然不是越長越好，達到一個合適的剛度是設計的目標。研究發現當加入隔震支座后橋梁周期延長到原來非隔震周期的2倍或2.5倍時，支座剛度是合適的，日本規范認為這樣的隔震支座設計達到了較好的隔震率。我國城市橋梁抗震規范，認為這種隔震方案可以近似采用單自由度簡化計算，而在公路橋梁抗震設計細則中，相關條文沒有明確解釋。
3墩柱斜截面抗剪強度
在地震過程中，當橋墩出現了塑性鉸，進入了彎曲延性工作狀態后，塑性鉸區域內彎剪裂縫寬度增加，使得骨料咬合所能傳遞的剪力降低。因而在設計公式中對于塑性區域應當包含彎曲延性對剪切強度的折減。墩柱斜截面抗剪強度計算機理一般都采用拱－桁架理論，其計算公式組成大致分為如下2種：（1）考慮混凝土提供的抗剪能力Vc和箍筋提供的抗剪能力Vs，Vn=Vc+Vs，目前各國規范（如美國加州規范[5]）基本都采用此種形式；（2）考慮混凝土提供的抗剪能力Vc、箍筋提供的抗剪能力Vs及軸向力提供的抗剪能力Va，Vn=Vc+Vs+Va。我國現行公路橋梁抗震設計規范只給出了墩柱塑性鉸區域沿順橋向和橫橋向的斜截面抗剪強度，采用了Vn=Vc+Vs的形式，具體公式為：
（1）式（1）的局限性主要表現在：（1）該公式主要是針對實心矩形和實心圓形截面，薄壁空心截面的約束混凝土的面積相對較少，空心薄壁截面和實心截面在水平地震力作用下的抗力機制是不同的，空心截面剪力流的傳遞類似于薄管截面，依賴于翼緣寬厚比；（2）該公式主要針對墩柱塑性鉸區域內抗剪驗算，未進入塑性的墩柱直接采用上述抗剪計算公式不妥。目前，國外對于橋墩在地震作用下的抗剪強度計算公式有比較多的研究成果，Myoungsu等人對7個1/4比尺矩形空心薄壁柱進行了試驗研究，推導出矩形空心薄壁截面的抗剪強度計算公式：
如果墩柱未屈服，《公路橋梁抗震設計細則》JTG/TB02-01―2008里的公式過于保守，可以參考美國加州規范[5]的抗剪強度計算公式：
4結語
我國公路橋梁抗震設計為雙水準兩階段設計，現行橋梁抗震設計規范對抗震設防標準、隔震周期及墩柱抗剪強度闡述比較籠統。本文通過研究國外先進抗震設計規范，并進行工程實例驗算，探討了橋梁抗震設防標準，就目前國內關于墩柱抗剪強度計算的問題，改進了驗算方法。
參考文獻
［1］葉愛君.橋梁抗震［M］.北京:人民交通出版社,2011.
1.2藥物炎痛舒搽劑（河南中醫學院藥學院提供，批號060710）；酞丁安搽劑（北京四環醫藥科技股份有限公司生產，批號20040603）；二甲苯（北京52952化工廠，批號20010828）；伊文思藍（德國，批號20291）。
1.3儀器722分光光度計（上?？茖W儀器廠）；RB-200智能熱板儀；YT-100電子壓痛儀（成都泰盟科技有限公司）。
2方法
2.1抗炎作用
2.1.1對二甲苯所致小鼠耳廓腫脹的影響雄性昆明種小鼠60只，體重25～30g，隨機分為6組：模型組（0.5%CMC），賦形劑組（30%乙醇），陽性對照組（酞丁安搽劑），炎痛舒低劑量組18.7%，中劑量組37.4%，高劑量組56.1%，每組10只。均按0.1ml/耳×3次，涂搽。實驗前2，1h和30min按組分別給小鼠左耳廓涂搽相應受試物，于末次給藥后30min，用移液器將二甲苯滴到各組小鼠的左耳廓內外兩面，涂抹致炎（20μl/只），致炎后1h拉脫頸椎處死小鼠，剪下左右耳廓，用直徑8mm的打孔器分別在兩耳同一部位打下圓耳片。用分析天平稱重，計算各組動物耳腫脹度和腫脹抑制率［1，2］。
腫脹度（%）＝左耳重-右耳重右耳重×100%
抑制率（%）＝對照組腫脹率－給藥組腫脹率對照組腫脹率×100%
2.1.2對蛋清所致大鼠足腫脹的影響取雄性Wistar大鼠60只，體重（180±20）g，隨機分為6組（同“2.1.1”項）。實驗前先測量大鼠右后足容積作為致炎前的數值。于實驗前2，1h和30min按組別給各動物的右后足跖涂搽相應受試物。1h后于各鼠該處足跖皮下注射10%蛋清溶液0.1ml致炎，并分別于致炎后5，30min，1，2，4，6h測右后足容積，計算大鼠足腫脹度和炎癥抑制率［3］。
2.1.3對小鼠腹腔毛細血管通透性的影響雄性昆明種小鼠60只，體重（20±2）g，隨機分為6組（同“2.1.1”項），每組10只。各小鼠背部剪毛，面積2cm×2cm，次日實驗前1h和30min按組別涂搽相應受試物約0.8ml/4cm2×2次。末次用藥后0.5h，在各小鼠背部脫毛處皮內注射1μg/ml的組胺0.1ml/10g，同時立即尾靜脈注射2%伊文思藍生理鹽水0.1ml/10g，20min后拉脫頸椎處死動物，剪下藍染皮膚，測定面積后剪碎浸入6ml生理鹽水丙酮溶液內24h，3000r/min離心15min，取上清液于分光光度計590nm處比色，以吸光度OD值判斷小鼠皮膚毛細血管通透性［4］。
2.2鎮痛作用
2.2.1熱板實驗取體重（20±2）g的雌性小鼠若干，實驗前將小鼠逐只置于（55±0.2）℃熱板儀上，測定記錄小鼠的痛閾值（以出現舔后足反應為觀察指標），挑選痛閾值在5～30s內的小鼠60只。隨機分為6組（同前），每組10只。而后逐只置于熱板儀上測試給藥前的痛閾值2次，取其平均值作為藥前痛閾值。
實驗前2，1h和30min按組別涂搽相應受試藥，于末次給藥后的即刻30，60，90，120，150min測定記錄小鼠的痛閾值。
2.2.2壓尾實驗采用雄性小鼠尾根壓痛法，在離尾根1cm處作為壓痛點，用YT-100電子壓痛儀測定痛閾值（g），以小鼠尾部受壓疼痛嘶叫為準，篩選合格小鼠60只，隨機分為6組（同熱板實驗），測定痛閾兩次，以均值作為藥前痛閾值（g）［5，6］。
實驗前2，1h和30min按組別給小鼠局部涂搽相應受試藥（同熱板實驗），于末次給藥后30，60min將小鼠尾根部置于壓痛儀上，開動儀器，逐漸加壓，當小鼠劇烈掙扎或嘶叫時，停止加壓，讀取壓力值作為痛閾值（g）。并進行統計分析。
3結果
見表1～5。表1炎痛舒搽劑對二甲苯所致小鼠耳廓腫脹的影響與模型對照組比較，*P<0.05，**P<0.01，n=10表2炎痛舒搽劑對大鼠蛋清足跖腫脹的影響(與模型對照組比較，*P<0.05，**P<0.01，n=10
炎痛舒搽劑中、高劑量組明顯抑制小鼠耳廓腫脹度，有效對抗二甲苯所致的小鼠耳廓急性炎癥。
中、高劑量藥物組給藥后足跖在腫脹度與模型組比較明顯降低（P<0.05，P<0.01），其作用時間，中劑量組、高劑量組作用持續在5min～1h，其后作用逐漸減弱消失。
中、高劑量組與模型組比較，吸光度明顯降低（P<0.05或P<0.01）。炎痛舒搽劑能明顯抑制組胺所致的腹腔毛細血管的滲出，且較對照組作用顯著。表3炎痛舒搽劑對小鼠腹腔毛細血管通透性的影響(表4炎痛舒搽劑對小鼠鎮痛作用的影響（熱板法）與模型對照組比較，*P<0.05,**P<0.01；n=10
低劑量藥物組僅在用藥后即刻至30min內有鎮痛作用，與模型對照組相比P<0.05；中劑量藥物組在用藥后即刻至90min內均有鎮痛作用，其后作用減弱消失，作用高峰在30min左右（在即刻30，60，90min與模型組相比分別P<0.01，0.01，0.05，0.05）；高劑量藥物組在用藥后即刻至120min內均有鎮痛作用，其后作用減弱消失，作用高峰可持續90min左右，與模型對照組相比除120minP<0.05外，余均P<0.01；各劑量組之間呈量效關系。表5炎痛舒搽劑對小鼠鎮痛作用的影響（壓尾法）與空白對照組比較，*P<0.05，**P<0.01；n=10
通過壓尾試驗，觀察不同劑量的受試藥物對小鼠的鎮痛作用。結果顯示陽性藥物組和中、高劑量組在給藥后30min壓痛測定值與模型組比較明顯延長（P<0.05或P<0.01）。
4討論
本實驗通過多種方法觀察炎痛舒搽劑對急性非特異性炎癥反應的抗炎及鎮痛作用，采用二甲苯、蛋清作為致炎因子，觀察了炎痛舒搽劑對炎癥早期實驗性滲出、腫脹的影響。組胺所致小鼠腹腔毛細血管通透性亢進主要在于H1受體的作用；而蛋清所致主要以組胺和5-HT為炎性介質。從本次實驗結果看，中、高劑量的炎痛舒搽劑可有效緩解二甲苯所致的耳廓腫脹、蛋清所致的大鼠足跖腫脹，還可降低小鼠毛細血管的通透性。說明其對炎癥反應早期的急性滲出性腫脹有明顯抑制作用，能有效對抗急性炎癥；其作用機理可能與該藥通絡止痛，益氣活血，改善局部血液循環，減少炎性介質釋放有關［7］。
此外，從各濃度水平的抗炎鎮痛效果看，高、中劑量藥物對急性炎癥模型的作用較低劑量顯著，隨濃度增高作用增強；熱板實驗、壓尾實驗證明該藥有良好的鎮痛作用，二者作用強度均存在量效關系。因此，此研究為該藥外用緩解瘀血腫脹疼痛等提供了理論基礎，但關于其藥理作用機制可能是多方面的，尚有待于進一步探討。
【參考文獻】
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［6］譚曉蘭，羅勇，朱健平.舒絡油的抗炎鎮痛實驗［J］.時珍國醫國藥，2001，12（4）:292.
2008年的汶川地震和2010年的玉樹地震對中國來說無不是沉重的打擊，不但造成巨大的經濟損失，更心痛的是有那么的生命離開了我們，這不得不讓人們反思我們建筑的抗震設防能力。在地震中，幾乎所有的建筑都倒塌了，相對于低層建筑而言，高層建筑破壞和倒塌的后果就更加嚴重。近年來國內國外高層、超高層建筑的高度不斷攀升，就在2010年正式開放的哈利法塔的高度達到了驚人的828米，而且建筑的體型越來越復雜，不規則結構越來越多，這對于結構的抗震都是十分不利的。為保證高層結構的抗震安全，達到安全和經濟的統一，有必要對高層結構的抗震設計、抗震結構和抗震技術進行探討。
1.地震導致建筑破壞的原因
根據地震經驗，地震期間導致高層建筑破壞的直接原因可分為以下三種情況：
（1）地震引起的山崩、滑坡、地陷、地面裂縫或錯位等地面變形，對其上部建筑的直接危害；
（2）地震引起的砂土液化、軟土震陷等地基失效，對上面建筑物所造成的破壞；
（3）建筑物在地面運動激發下產生劇烈震動過程中，因結構強度不足、過大變形、連接破壞、構件失穩或整體傾覆而破壞；
2.建筑的抗震概念設計
所謂“建筑抗震概念設計”是指根據地震災害和工程經驗等所形成的基本設計原則和設計思想,依此進行建筑和結構總體布置并確定細部構造的過程。科技論文。
3.建筑抗震設計方法的發展過程
3.1、靜力理論階段
水平靜力抗震理論始創于意大利，發展于日本，1900年日本學者大森房吉提出“震度法”的概念。該理論認為：結構物所收到的地震作用，可以簡化為作用于結構的等效水平靜力，其大小等于結構重力荷載乘以一個系數。
3.2、反應譜理論階段
我國及國際上多數國家抗震設計規范本質上都采用了反應譜理論及結構能力設計原則。其主要特點如下：
(1) 用規范規定的設計反應譜進行結構線彈性分析。
(2) 結構構件的承載力是根據設計反應譜所作的結構線彈性計算通過荷載和地震作用效應組合后內力進行設計。
(3) 在早期方案設計階段，結構體系、結構體型的規則性及結構的整體性滿足規范的規定，以使結構能可靠地發揮非彈性延性變形能力。
3.3、動力理論階段
1971年美國圣費南多地震的震害，使人們清楚地認識到“反應譜理論只說出了問題的一大半，而地震持時對結構破壞程度的重要影響沒有得到考慮”，從而推動了采用地震加速度過程a(t)來計算結構反應過程的動力法的研究。此一新理論不但考慮了地震的持時，還更近一步地考慮了地震過程中反應譜所不能概括的其他特性。
4.高層建筑結構體系
設計地震區的高層建筑，在確定結構體系時，除了要考慮前面所提到的材料用量、建筑內部空間和使用的房屋高度等因素外，還需進一步考慮下列抗震設計準則：
（1）具有明確的計算簡圖和合理的地震力傳遞路線；
（2）具備多道抗震防線，不會因部分結構或構件失效而導致整個體系喪失抵抗側力或承受重力荷載的能力
（3）具有必要的承載力、良好的延性和較多的耗能潛力，從而使結構體系遭遇地震時有足夠的防倒塌潛力；
（4）沿水平和豎向，結構的剛度和強度分布均勻，或按需要合理分布，避免出現局部削弱或突變形成薄弱環節，從而防止地震時出現過大的應力集中或塑性變形集中。
在確定建筑方案的同時，應綜合考慮房屋的重要性、設防烈度、場地條件、房屋高度、地基基礎以及材料供應和施工條件，并結合體系的經濟、技術指標，選擇最合適的結構體系。
5.建筑抗震措施或設計
5.1、錯開地震動卓越周期
一個場地的地面運動，一般均存在著一個破壞性最強的主振周期，如果建筑物的自振周期與這個卓越周期相等或相近，建筑物的破壞程度就會因共振而加重。地震動卓越周期又稱地震動主導周期。
從眾多的地震倒塌建筑物中可以看出，建筑周期與地震動卓越周期相接近，是引起建筑共振破壞的主要因素和直接原因。因此，在進行高層建筑設計時，首先要估計地震引起該建筑所在場地的地震動卓越周期；然后，在進行建筑方案設計時，通過改變房屋層數和結構類型，盡量加大建筑物基本周期與地震動卓越周期的差距。
5.2、采取基礎隔震措施
傳統的抗震方法是依靠結構的承載力和變形能力，來耗散地震能量，使結構免于倒塌，但由于是一種“被動防震”，就不免存在許多不足之處。地震對建筑的破壞作用，是由于地面運動激發起建筑的強烈振動所造成的，也就是說，破壞能量來自地面，通過基礎向上部結構傳遞。人們總結地震經驗后發現，地震時結構底部的有限滑動，能大幅度地減輕上部結構的破壞程度?？萍颊撐?。
基于可動概念的基礎隔震方案很多，主要有：（1）軟墊式隔震。在房屋底部設置若干個帶鉛芯的鋼板橡膠隔振裝置，使整個房屋坐落在軟墊層上，遭遇地震時，樓房底面與地面之間產生相對水平位移，房屋自振周期加長，主要變形都發生在軟墊塊處，上部結構層間側移變得很小，從而保護結構免遭破壞。（2）滑移式隔震。在房屋基礎底面處設置鋼珠、鋼球、石墨、砂粒等材料形成的滑移層或滾動層，使建筑物遇地震時在該處發生較大位移的滑動，達到隔震目的。（3）擺動式隔震?？萍颊撐?。擺動式隔震方式實質上是柔性底層概念的改進和引伸。（4）懸吊式隔震。這一隔震方式的構思是，將整個建筑懸吊在支架下面，避免地震的直接沖擊，從而大幅度較小建筑物所受到的地震慣力。
5.3、削減地震反應——提高結構阻尼
為了提高結構阻尼，可以在結構上設置阻尼器，以吸收地震輸入的能量，減小結構變形。臺北101大樓在87~92樓安裝了一個巨大的鋼球風阻尼器，是世界上目前最大的大樓風阻尼器，它的球體直徑5.5米，由四十一層12.5厘米厚鋼板結合為球形，重量660噸，可以有效減輕由于颶風和地震所引起的震動和側移。
為高層建筑提供附加阻尼的另一新途徑，是利用主體結構與剛性掛板之間特殊裝置的非彈性性能和摩擦。采取這一措施后，可以使阻尼比僅為2%的抗彎鋼框架，有效粘滯阻尼比增加到8%或更多，從而使底部地震剪力和頂點側移降低50%。
此外，通過采用高延性構件和附設耗能裝置也能有效削減地震反應。
6.高層建筑抗震技術發展展望
未來高層建筑的發展趨勢，體型將更趨復雜，結構體系將更趨多樣化。出于對建筑藝術上的要求，高層建筑的體型將會更為復雜和多樣，許多高層建筑都是綜合性的和多用途的，因此對建筑和結構必然提出新的更高的要求。從結構體系上看，也決不會停留在原有的幾種形式上，而會更好地滿足功能和藝術上的需求，創造出新的結構體系。
參考文獻
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中圖分類號：S611 文獻標識碼：A 文章編號：
一、前言
在目前的發展趨勢中，建筑結構設計的主流趨勢有低碳，環保，安全，節能，生態。其中指標之一，就是建筑的安全性，而我國目前破壞力最大的安全威脅便是地震，因此，加強對建筑結構的抗震設計，必將會被提升到建筑設計新的戰略高度。
二、建筑結構設計中抗震性能衡量標準
現行抗震設計規范對于建筑結構的性能從兩個角度進行描述，一是通過損壞的程度描述其性能，將建筑結構的損壞程度分為不損壞和屬正常維修下的損壞、可修復的破壞和倒塌；二是描述用途的重要性，即抗震設防分類。主要是氛圍甲、乙、丙、丁四類。
現行規范對于部分鋼筋混凝土結構提出了相應的定量指標，即正常維修和倒塌的層間變位角。而在設防類別上，提出了不同的抗震措施。其中乙類抗震措施的相關規定比甲類高一度。在強烈地震的影響下，乙類受到的毀壞程度比甲類輕。但是對于抗震能力，仍然缺乏確定的數量變化。借助于現行航震鑒定標攤b所引進的”綜合抗震能力由數量上的區別”有可能使不同性能要求的結構所具有的抗震能力由數量上的區別。比如在判斷結構抗力的高低中，可以采用結構樓層的受剪承載力與設計地震剪力的比值。而在結構變形能力高低方面，可以用結構所具有的變形能力與基本變形能力的比值來表征，這樣就能保證不同性能要求下所對應的抗震措施的數量化。對于丙類結構的抗震設計，主要利用抗力和變形能力進行組合，并作為綜合抗震能力的基本值。而乙類建筑，設計的綜合抗震能力要低于相應的基本值。
三、建筑結構設計對建筑抗震性能的影響
1、 砌筑體結構影響基本變化能力的構造，重點是將整個圈梁、主要構造柱數量、具置、斷面截面尺寸和配筋數量的分級，局部的墻體尺寸、樓梯間的構造等只適用于考慮局部影響。比如，5-6層磚房的主要構造柱數量，房屋四角和樓梯間四角應該設計為第一等級，用于房屋隔開間的內外墻鏈接處和樓梯間四角設計為第二等級。對于房屋每開間的內外墻鏈接位和樓梯間四角設計為第三等級；此處不用設置構造柱與抗震設計不同。當然，在相同設防烈度和性能要求的前提下，對與層數要求不同的砌筑結構，基本延性構造的要求也不同，構造柱設置就需要隨房屋層數的不斷增加而相應提高。目前主要難題是，需要根據具體實例進行計算和分析，針對同地點、同結構的房屋按照不同等級采取相應措施后，其措施的構造影響能力系數如何確定？是否可在某個范圍內取值。
2、 鋼筋混凝土結構對變形能力構造的影響，可適當的調整內力、提高結構柱箍筋和縱向鋼筋體積配箍率、抗震墻墻體和構造作為抗震能力分級的重點，而框支層、短柱、鏈接的構造作為局部的影響。不同層數鋼筋混凝土結構在相同設防烈度性能的要求，延性構造要求也不一樣。目前，內力調整、縱筋總配筋率和箍筋體積配箍筋率等都成型的分級和取值，但如何將其轉化為相應的影響系數還需要進一步的計算和研究。
3、 鋼筋結構對變形能力構造的影響，可調整內力、各節點域內構造、構件的長細比和支撐設置作為重點的分級，這時構件的寬厚就是結構的局部影響。在相同設防烈度和性能的要求下，對建筑層數不同的結構建筑，基本延性構造需求也不同。鋼結構規范中也有一些現成的定量取值，也要研究將其轉化為影響系數的方法。
四、建筑結構設計中的抗震設計措施
1、要嚴格選擇地基選址
地基選址是進行建筑結構設計的基礎，因此，在房間結構抗震設計中，要科學避開山嘴，山包，陡坡，河流等不利因素，要本著堅硬，牢固，平坦，開闊的選址原則。親身實地，利用先進技術設備，進行地質勘探，山石水土監測，并取樣論證，科學嚴謹分析。力求使得整個地基牢固可靠，地質穩定無滲漏，無坍塌，無暗河，無熔巖，無火山……從而保證整個地基不會因為承載而發生小范圍的坍塌。影響到整體承載能力和抗震能力設計。
2、確保結構的整體性
在建筑結構抗震設計中，一般而言，要尤其注意其是由諸多構件共同組合在一起，如此，要進行整體化的對待。要充分調動各個構件的作用來完成整體建筑的抗震效果。當建筑的一些構件基本都失去了原有的功能時候，那么，在地震來臨之后，很容易讓整體的建筑結構喪失對地震的抵抗能力。在這種情況下，很容易讓整個建筑坍塌，因此，要保證所有構件的功能協調，并確保所有的構件都能夠在地震作用下保證良好的性能，如此，可以讓建筑結構的整體抗震能力增強。同時，要堅持實施多級防震措施。傳統建筑結構多采取的是三級設防措施，即小震不壞、中震可修、大震不倒。但在新的時期，建筑結構必須是采取的多級設防模式，保護建筑主體抗震能力，減輕經濟損失，使得建筑抗震中更加安全。
3、屋頂建筑抗震設計也是整個設計的一個重要環節。近幾十年來，從多數建筑抗震設計評定結果看，屋頂建筑設計還存在一些問題，例如：屋頂設計較高或者設計過重。屋頂設計較高或者設計過重，無形當中加大了屋頂建筑變形，而且地震作用也加大了，尤其對自身和屋頂之下的建筑物的抗震作用都不利。有時屋頂建筑的重心和屋頂之下的中心不在同一直線上，如果屋頂的抗側力墻和屋頂之下的抗側力強出現間斷，在地震發生時，帶來的地震扭轉作用也會更嚴重，對抗震更不利。所以，進行屋頂建筑設計過程中時，應該最大限度的降低屋頂建筑的高度。選用強度較高、輕質、剛度均勻的材料，使得地震作用傳遞不受阻礙；屋頂重心和屋頂之下的建筑中心在同一直線上；如果屋頂建筑非常高，屋頂建筑就必須具有較強的抗震性，讓屋頂建筑地震作用和突變降低到最小，盡量避免發生扭轉效應。
4、要合理且恰當地布局地震外力的能量傳遞與吸收的途徑，在地震當中，要確保建筑的支柱、梁與墻的軸線，處于同一個平面上，從而可以形成構件的雙向抗側力結構體系。并且可以使其在地震的作用下，呈現彎剪性的破壞，并使塑性屈服情況，盡量的發生在墻的根底部，從而連梁適合在梁端產生塑性屈服，這樣還具有足夠的變形的能力。在震災中，在墻段部分充分發揮抗震功能之前，要按照"強墻弱梁"的原則，來大力加強墻肢的承載力，避免墻肢遭到剪切性的破壞現象，從而最大限度的提高建筑結構的整體的抗震能力。
5、要根據抗震等級，在對墻、柱以及梁節點設計中，采取相對應的抗震構造措施，力求確保建筑物結構，在地震的作用下可以達到三個水準的設防標準。還可以根據"強柱弱梁"、和"強剪弱彎" 、以及"強節點弱構件"幾種構造的原則，在建筑設計中，合理的選擇柱截面的尺寸，以此控制柱的軸壓比，并還要注意構造配筋的要求，還要保證，鋼筋砼結構建筑在地震的作用下，能夠具有足夠的承載能力以及具備足夠的延性。
6、在建筑設計過程中，要設置出多道抗震的防線，即，在設計一個抗震結構的體系當中，有一部分延性比較好的構件，在地震的作用下，首先可以擔負起第一道抗震防線的作用，然事，其他的構件，在第一道抗震防線屈服以后，在地震中，會依次的形成第二道、第三道或者是更多道的抗震的防線，這樣的抗震結構體系的設計，在建筑設計當中，對于確保建筑結構具有的抗震安全性，是非常的行之有效的設計方法和手段。
五、結束語
建筑結構抗震設計，關乎民生，關乎經濟發展，社會穩定，對建筑實施結構的抗震設計，主要涉及對建筑高度，承載力，總體結構，各個部件的性能規劃等一系列的因素，要求通過對各個構件和整體規劃的基礎上，既實現滿足居民生活生產保障安全的需要，又具有值得欣賞的美學價值。
參考文獻：
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[3]崔燁 孫曉紅 建筑結構抗震設計與分析 [期刊論文] 《科技資訊》 -2011年17期
中圖分類號：U452.2+8 文獻標識碼：A 文章編號：
前言
地震是一種破壞性極大的突發性自然災害，能夠造成人員傷亡和社會物質財富的巨大損失，對社會生活和地區經濟發展有著廣泛而深遠的影響。為減輕地震所造成的生命與財產損失，人類與之進行了長期不懈的斗爭，雖然科學技術和工程技術的突飛猛進，地震工程的理論和實踐得到了很大發展，但是，就近20余年來說，全球發生的許多大地震，仍然造成大量嚴重的工程破壞和慘重的生命財產損失。例如1976年我國的唐山地震、1994年美國的Northridge地震、1995年日本的阪神地震及1999年臺灣的集集地震。隨著城市現代化和經濟的高度發展，地震所造成的損失，平均每幾十年翻一番。因此，了解地震災害的特點，采取正確的對策，方能保證防震減災收到實效。鑒于地震預報和地震轉移分散均不能很好的實現，因此，工程抗震成為目前最有效、’最根本的措施，建筑結構的抗震設計也成為當前最被關注的課題之一。
常見的建筑結構防震措施
目前，用于建筑結構防御地震的措施主要有:傳統的抗震設計、結構控制理論(如減震、隔震等)。傳統的抗震設計是適當增加結構的剛度，以抵抗地震作用，或合理布置結構的剛度，使結構部件在地震時不同步地進入非彈性狀態，具有較大的延性，消耗地震能量。上述方法存在以下缺陷:
安全性難以保證。當突發地震超出設防烈度時，房屋會嚴重破壞
適應性有限制。當地震發生時，雖然結構本身的破壞可以控制，但是房屋內的重要設備可能會遭到破壞
經濟性欠佳。它通過增大構件斷面，加大配筋來抵抗地震。斷面越大，剛度越大，地震作用也越大，所需斷面及配筋也越大。如此惡性循環，大大提高了建筑造價，并且隨著設防烈度的提高，造價也急劇增加，通過增加結構剛度來抵御地震作用，其材料用量大，不經濟。一種主動的抗震策略是對結構施加控制系統，由控制系統和結構共同抵御地震作用，盡可能減輕對結構自身的損傷。這種主動策略也就是結構振動控制對于網殼結構進行振動控制是保證結構安全、減小地展災容損失的一種重要途徑。
三．網殼結構的廣泛應用
網殼結構是一種曲面形結構，是大跨度空間結構中一種舉足輕重的主要結構形式。網殼結構具有一系列突出的優點，大體可以歸納如下：
1、網殼結構兼有桿系結構和薄殼結構的主要特性，桿件比較單一，受力比較合理。
2、網殼結構的剛度大、跨越能力強，在跨度超過100m的結構中仍有大量的應用。
3、網殼結構可以用小型構件組裝成大型空間，小型構件和連接節點可以在工廠預制；而且現場安裝簡便，不需要大型的機具設備，因而綜合技術經濟指標較好。
4、網殼結構的設計分析可以借助于通用有限元計算程序和計算機輔助設計軟件，不會有多大難度。
5、網殼結構造型豐富多彩，不論是建筑平面，還是空間曲面外形，都可以根據創作要求任意選取。正是因為以上這些優點，近幾十年來，網殼結構在各種大型體育場館、劇院、會議展覽中心、機場候機樓、干煤棚等公共建筑中得到了廣泛應用，尤其是近十年，我國的網殼結構向著跨度更大、體系更復雜、設備更昂貴的方向發展，這些建筑結構新穎、規模宏大，往往成為一個城市或國家的標志性建筑，并為世人矚目。
四．網殼結構的特點
經以上網殼自振特性分析可知，與一般傳統結構動力特征不同，網殼結構頻率與振型具有以下特點:
1、網殼結構自振頻率密集
單層球面網殼、柱面網殼的自振頻率均非常密集，單層球面網殼還有數個周期相同的振型，這是由于結構有多個對稱軸所致。由于頻率密集，在網殼地震響應計算時應考慮各振型間的相關性。在用振型分解反應譜法進行動力分析時，若仍采用平方開方公式進行振型禍合則導致誤差較大。
2、網殼以水平振型為主，第一振型一般為水平振型
網殼振型呈現水平振型與豎向振型參差出現，水平振型較多，一般網殼結構第一振型均為水平振型。這是由于網殼結構起拱后，其豎向剛度增大而水平剛度減弱的緣故。
3、地震響應貢獻較大的振型出現較晚
一般框架動力計算可選前幾個振型效應進行組合，即可滿足使用精確度。而經過對網殼振型分析，網殼結構第一振型均為反對稱振型，對地震響應貢獻較大的對稱振型出現較晚，所以采用振型分解法計算網殼地震響應時，不能僅取前幾個振型，至少應選取前20階振型進行組合，否則計算結果不安全。對復雜大跨度網殼，還需取超過20個振型響應進行組合。
五．網殼結構的形式與分類
油罐罐頂網殼招標有兩種結構，分別為三角形結構和子午線結構。為了便于更好地選擇滿足現場及工期需要的投標單位，現對兩種結構網殼進行如下比。
1、兩種結構特點
（一）子午線式網殼結構
（1）工藝特點
子午線網殼主體由球面上分別以x軸及以z軸為旋轉軸的兩組子午線相交而成。網殼桿件全部采用不等邊角鋼。兩組子午線網桿間采用搭接，搭接面采用連續滿角焊；單根子午線的連接采用對接，須保證對接接頭全焊透和全熔合以保證焊接質量。錐板是網殼的沿邊構件，采用加厚鋼板與罐壁頂板成20～30。角度焊接，將罐壁與罐頂連成整體。每道網桿的兩端采用墊板及連接板將網桿與罐壁及邊環梁連成一體；連接件采用鋼板組焊而成。結構形式如圖1所示。
圖1：子午線網殼結構形式
（2）邊節點及上、下網桿安裝
照給出的各邊節點的弧長值，在罐壁上作各邊節點垂線長度為500mm，再用水準儀找出X、z軸水平基準面，與等分垂線交成十字線，十字中點就是連接件的交點位置，然后分別將A、B、C、D各連接件按編號點焊在位置上，同時檢查通過中心的兩只連接件是否完全一樣。
拼接X方向的第一根長網桿，且按焊接要求焊接完成。
裝X方向的第一根網桿著落在中間n根支撐桿上，測量各節點的Y值應為該節點的Y+DY值，差值允許±8ram，n根都測量合格后，網桿兩端再邊節點與罐壁板分段焊接。
然后分別x方向第二根、第三根以z軸為對稱，兩邊安裝；然后安裝Z軸方向的第一根長網桿，節點1與X方向的長網桿節點l重合，依次的節點位置必須重合點焊固定，兩端點也與邊節點連接件點焊固定，分別用同樣的方法，以X軸線為對稱軸線兩邊對稱安裝點焊。
（二）三角形式網殼結構
（1）結構特點
三角形式網殼結構由長度相同的網桿承插組成三角形，三角形之間同樣采用承插形式連接，網桿材料采用工字／槽鋼等結構型鋼，安裝時從外向里逐罔進行安裝，組裝完畢后將最外側與邊梁連接進行焊接固定。結構形式如圖2所示。
圖2：三角形網殼結構形式
（2）現場安裝
組裝工作在搭建的腳手架上進行，腳手架必須牢固可靠，即保證安全，又要便于組裝操作。由于節點種類多，為便于安裝定位，按安裝標記線組裝。安裝標記線是所在節點的球面切線，
此線垂直于頂部節點與該節點的連線，并指向所在1／6區域對稱線，以此來確定轂形件的安裝方位。網殼桿件的組順序，由下而上，對稱進行。局部超前不得多余一圈。三人為一組，分成三組。對稱由下而上。注意邊節點找正，根據圖紙要求確定網殼直徑及中心點，分六個區，首先確定的五個點，然后確定六區之間的中界點，最終確定一個區域P點。這時可根據第一圈桿件驗證其點的位置。
六、兩種網殼結構的防腐施工比較
1、子午線式結構網殼：網桿在安裝過程中采用焊接方式連接，對防腐層的損害很大，因此一般在預制過程中不對網桿進行防腐處理，而是在網殼施工完后整體進行防腐。這種施工防腐給儲罐施工增加了施工工序，且防腐施工難度較大。
2、三角形式結構網殼：網桿在預制完后立即進行防腐處理，到施工現場后只進行組裝即可，然后對局部防腐層破壞位置進行補防處理，這種方式要求在運輸過程中加強對防腐層的保護，對供貨商的運輸包裝應提出要求。
七、網殼結構下的地震強度的變形驗算
根據基于性能抗震設計思想，常遇地震作用下可對結構進行強度驗算，而強震作用下應對結構進行多級性能水準的變形驗算和性能評估。
1、常遇地震作用下的強度驗算
鑒于地震內力系數法具有多方面優勢，常遇地震作用下的強度驗算可采用這種方法，但需要在原有基礎上完善地震內力系數定義，考慮桿件的彎曲效應，具體計算公式如下：
截面驗算時，取同類桿件中組合應力最大的桿件，乘相應的地震內力系數，即為地震荷載對桿件應力的放大值，加上靜應力值，便可驗算該類截面應力是否滿足要求。改進的地震內力系數法，比振型分解反應譜法和時程分析法簡便，可簡化復雜計算，易于為工程設計人員接受。目前已有文獻在大量參數分析基礎上給出該方法定義的地震內力系數建議取值，可供常規網殼結構抗震設計參考使用。
2、罕遇地震作用下的變形驗算
罕遇地震作用下網殼結構的抗震驗算是網殼結構抗震設計的關鍵問題。研究表明，將動力強度破壞和動力失穩破壞兩種失效模式建立在統一的動力破壞框架內，確定網殼結構的動力極限荷載及各級性能水準的量化驗算指標是完全可行的。因此，設計時設計人員可參網殼結構進行全過程非線性動力響應分析，通過逐漸增大地震輸入的烈度深入考察其在強震作用下的位移、能量、塑性發展程度等響應情況，確定對應不同性能水準的各項響應值，正確評估結構強震作用下的響應和損傷情況，判斷其是否滿足業主所期望的強度、剛度、延性等性能，并加以適當調整，最終達到設計目標。
基于對網殼結構彈塑性地震響應規律的理解，我們還可以通過有目的性的調整結構剛度分布，引導和控制這種高次超靜定結構在地震作用下實現延性破壞機制，有效保證和達到結構抗震設防目標，使設計更為經濟合理。綜上所述，采用基于性能抗震設計思想，網殼結構抗震設計應遵循圖1中的基本過程。
圖3：網殼結構設計圖
八．網殼結構基于性能抗震設計研究意義
基于性能的設計思想和投資一效益準則雖然已得到專家學者的廣泛關注，并進行了大量的研究，但由于網殼結構的失效機理與其它結構差異很大，結構全壽命總費用計算和結構優化設計的方法都不盡相同，因此有必要結合網殼結構的具體特點進行深入研究。將基于性能的設計理論引入到網殼結構領域，可以深化網殼結構的設計理論，為網殼結構的抗震和抗風研究提供技術支持，為網殼結構的優化設計提供方法，為網殼結構的性能評估提供手段，以實現網殼結構更加科學合理的設計打下堅實的基礎。將基于性能的設計思想引入到網殼結構的設計研究中，按基于性能的設計思想，對網殼結構進行系統的研究，建立科學合理的設計方法，研究出具體的設計方法和適用程序，將對社會生產提供良好的技術支持，取得巨大的經濟與社會效益。
結束語
綜上所述，子午線結構網殼施工工序相對較多，不利于變形控制，且網桿在長途運輸過程中容易造成變形，且工期長，工人數量和工種比較多，因此本工程中采用三角形網殼的結構形式。通過詳細介紹和對比兩種網殼結構形式，向大家推薦在網殼選型時，采用三角形網殼的結構形式，特別是鋁合金三角形網殼，即減輕重量，節省工期，又相對變形小，運輸方便。
基于性能抗震設計研究的關鍵內容是對應多級性能水準的結構計算分析方法及性能水準的定性和定量描述。因此，今后需要通過試驗和大量理論分析，改進不同階段的結構計算分析方法，使其更為合理、簡便；逐步完善網殼結構動力破壞準則，確定不同結構形式所對應的各級水準的量化性能標準；更為準確地評價結構性能和強震作用下的安全程度，實現網殼結構基于性能的抗震設計目標。
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中圖分類號：TU973+.31文獻標識碼： A 文章編號：
一、前言
建筑行業是我國重要的經濟增長行業之一，關系到居民的切身利益。我國是多地震國家，但我國目前對地震的預防能力較弱，地震給我國帶來了及其巨大的災害，因此，加強建筑設計中的抗震設計，是進一步保障我國居民生命財產安全的重要措施之一。目前我國高層混凝土建筑應用的范圍越來越廣泛，其綜合性和高集成性都使得高層建筑的抗震設計需要更為明確的重視，加強對高層混凝土建筑抗震設計，已經十分的迫切。
二、高層混凝土建筑結構中抗震設計的現狀和存在的問題
高層混凝土建筑是經濟發展的產物，高層建筑結構的設計尤其是在抗震結構設計上，我國雖然引進了一些西方歐美抗震設計理念，但缺乏符合本國實際的理論技術創新。很大方面存在著缺陷，主要表現在以下幾個方面。
1.高層混凝土建筑在結構防震設計中缺乏科學規范的理論指導，缺乏實際經驗的積累；而且我國對地質地震的認識尚不夠完善，對地震的成因，預測，防治研究不夠深入。因此，在進行高層建筑結構抗震設計時候，缺乏一定的科學依據，或依據的是不完善的理論。因此，難以在高層建筑結構設計中完美融合防震設計理念。
2.高層混凝土建筑結構設計中，設計立足于固定參數，而忽視了實際情況，設計完全依據“計算設計”完成。而且將一定的地震或力學參數做出固定的規范，比如，在我國地震設計研究中，把地震的降級系數統一規定為2.81，將小震賦予固定統計意義。而小震多用于結構設計中，結構截面承載能力設計和變形的檢驗計算，需要依據一定的實際情況而行。雙向板內力計算時,查用《建筑結構靜力計算手冊》的內力系數時,其泊松比取值為0。 而鋼筋混凝土材料的泊松比取值為1/6, 這在設計板時往往容易被忽略,在計算跨中彎矩時,未考慮引入泊松比后的計算公式,導致內力計算結果錯誤。
3，沒有能夠深入研究地震對建筑結構破壞的層次和順序，難以做到重視主體的設計且兼顧細節問題。沒有能根據實際情況靈活變通的運用抗震設計準則。
三、高層混凝土建筑結構抗震設計的方案
1. 高層混凝土建筑結構設計要從建筑的全局出發，全面考慮各種建筑部位的功能，在此基礎上，科學設計每個部分的構件，保證每個部件之間的契合，促使每個部件或者是若干部件組合起來可以完成某一特定的設計要求，滿足一定的現實需求，同時，通過抗震設計，使得每個構件都可以具有相應的承載力，當地震來襲時，每個構件都可以有著一定的先后破壞次序，整體組合構件將會有著更強大的承載力和柔性，從而延緩地震破壞的速度，消耗爆發的能量。增強建筑的整體抗震能力。
2.地基設計是進行建筑結構設計的基礎，因此，在房間結構抗震設計中，要科學避開山嘴，山包，陡坡，河流等不利因素，要本著堅硬，牢固，平坦，開闊的選址原則。親身實地，利用先進技術設備，進行地質勘探，山石水土監測，并取樣論證，科學嚴謹分析。力求使得整個地基牢固可靠，地質穩定無滲漏，無坍塌，無暗河，無熔巖，無火山等，從而保證整個地基不會因為承載力不均，而發生小范圍的坍塌，影響到整體承載能力和抗震能力設計。
3. 高層混凝土建筑物的動力性能基本上取決于其建筑布局和結構布置。建筑布局簡單合理，結構布置符合抗震原則，通過無數次的實驗表明，簡單、規則、對稱的建筑結構抗震能力強，對延緩地震烈度范圍延伸，消耗地震的能量，減少地震對整體結構的破壞，而且，對稱結構容易準確計算其地震反應。
4.抗震結構體系是抗震設計應考慮的關鍵問題。如果按結構材料分類，目前主要應用的結構體系有砌體結構、鋼結構、鋼筋混凝土結構、鋼-混凝土結構；若是按結構形式分類，目前常見的有框架結構、剪力墻結構、框架剪力墻結構、筒體結構。高層建筑結構抗震設計中，不同結構的抗震結構體系的承載力受到抗震設防烈度、建筑高度、場地條件以及建筑材料、施工條件、經濟條件等多種條件的影響，因此高層建筑結構抗震設計要綜合考慮，做到科學選擇，嚴謹設計。
5.結構良好的延性有助于減小地震作用，吸收與耗散地震能量，避免結構倒塌。因此，結構設計應力求避免構件的剪切破壞，爭取更多的構件實現彎曲破壞。始終遵循“強柱弱梁，強剪弱彎、強節點、弱錨固”原則。構件的破壞和退出工作，使整個結構從一種穩定體系過渡到另外一種穩定體系，致使結構的周期發生變化，以避免地震卓越周期長時間持續作用引起的共振效應。
6.在高層建筑結構抗震設計中，一般而言，要尤其注意其是由諸多構件共同組合在一起，因此，要進行整體化的對待。要充分調動各個構件的作用來完成整體建筑的抗震效果。當高層建筑的一些基本構件都失去了原有功能的時候，那么，在地震來臨后，很容易讓整體的建筑結構喪失對地震的抵抗能力。在這種情況下，很容易讓整個高層建筑坍塌，因此，要保證所有構件的功能協調，并確保所有的構件都能夠在地震作用下保證良好的性能，如此，可以增強建筑結構的整體抗震能力。
7.設計高層混凝土建筑和超高層建筑時，屋頂建筑抗震設計也是整個設計的一個重要環節。近幾十年來，從多數高層建筑抗震設計評定結果看，屋頂建筑設計還存在一些問題，例如：屋頂設計較高或者設計過重。屋頂設計較高或者設計過重，無形當中加大了屋頂建筑變形，而且也加大地震作用，尤其對自身和屋頂之下的建筑物的抗震作用都不利。有時屋頂建筑的重心和屋頂之下的中心不在同一直線上，如果屋頂的抗側力墻和屋頂之下的抗側力墻出現間斷，在地震發生時，帶來的地震扭轉作用也會更嚴重，對抗震更不利。所以，在進行屋頂建筑設計過程中時，應該最大限度的降低屋頂建筑的高度。選用強度較高、輕質、剛度均勻的材料，使得地震作用傳遞不受阻礙；屋頂重心和屋頂之下的建筑中心在同一直線上；如果屋頂建筑非常高，屋頂建筑就必須具有較強的抗震性，讓屋頂建筑地震作用和突變降低到最小，盡量避免發生扭轉效應。
四、結束語
隨著我國經濟的發展和人民生活水平的提高，在目前的發展趨勢中，高層建筑結構設計的主流趨勢有低碳，環保，安全，節能，生態。其中指標之一，就是建筑的安全性，而我國目前破壞力最大的安全威脅便是地震，因此，加強對高層建筑結構的抗震設計，必將會被提升到建筑設計新的戰略高度。要科學合理的設計好房間結構，增強抗震能力，設計人員不僅要大力提升自己的力學，建筑學，設計學等各方面的專業知識和制圖技能，更要培養嚴謹縝密的態度，深刻理解設計規范，深刻了解建筑結構中的每個構件，做好每個構件，從整體構思，不斷提高設計水平和設計質量，提升建筑結構的質量，為完美實現建筑的實用價值和美學價值的融合做出貢獻。
參考文獻:
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中圖分類號： TU97 文獻標識碼： A 文章編號：
一．引言
隨著我國現代高層建筑高度的不斷增加，建筑的功能也日趨復雜，在高層建筑豎向立面上的造型也呈現多樣化。在某些建筑結構中，通常會要求上部的框架柱或是剪力墻不落地，在建筑結構中需要設置較大的橫梁和桁架來作為支撐，甚至有時要改變豎向的承重體系，此時就要求設置轉換構件，將上部和下部兩種不同的豎向結構進行過度和轉換，通常這種轉換構件占據約為一至二層，這種轉換構件即為轉換層。結構轉換層在很大程度上改變了建筑的結構體系，在進行設計時要慎重考慮。
二.轉換層結構施工特點
由于高層建筑結構下部樓層受力很大,上部樓層受力較小,正常的結構布置應是下部剛度大、墻體多、柱網密,而到上部則逐漸減少墻體及柱的布置,以擴大柱網。這樣,結構的正常布置與建筑功能對空間的要求正好相反。因此,為了適應建筑功能的變化,就必須在結構轉換的樓層設置水平轉換構件,部分豎向構件在轉換層處被打斷,使豎向力的傳遞被迫發生轉折,而轉換層就是實現轉折功能的大型水平構件。轉換層的結構形式一般有以下幾種構成：箱式轉換、梁式轉換、空腹桁架式轉換、桁架式轉換、板式轉換和斜撐式轉換等。 帶轉換層的高層建筑是一受力復雜、不利抗震的結構體系,該結構及其支撐系統有自身的特點。眾多高層建筑采用梁式轉換層進行結構轉換,這主要是由于:
1.轉換層設計帶轉換層的多高層建筑,轉換層的下部樓層由于設置大空間的要求,其剛度會產生突變,一般比轉換層上部樓層的剛度小,設計時應采取措施減少轉換層上、下樓層結構抗側剛度及承載力的變化,以保證滿足抗風、抗震設計的要求。轉換構件為重要傳力部位,應保證轉換構件的安全性。2.8度抗震設計時除考慮豎向荷載、風荷載或水平地震作用外。還應考慮豎向地震作用的影響,轉換構件的豎向地震作用,可采用反應譜方法或動力時程分析方法計算;作為近似考慮,也可將轉換構件在重力荷載標準值作用下的內力乘以增大系數1.1。
2.經濟指標
從抗剪和抗沖切的角度考慮,轉換板的厚度往往很大。一般可2.0m~2.8m 。這樣的厚板一方面重量很大,增大了對下部垂直構件的承載力設計要求,另一方面本層的混凝土用量也很大。
轉換梁常用截面高度為1.6~4.0m,只有在跨度較小以及承托的層數較少時才轉換梁常用截面高度0.9~1.4m,而跨度較大且承托較大且承托的層數較多時,或構件條件特殊時才采用較大的截面高度4.0~8.2m 。
3.抗震性能
由于厚板集中了很大的剛度和質量,在地震作用下,地震反應強烈。不僅板本身受力很大,而且由于沿豎向剛度突然變化,相鄰上、下層受到很大的作用力,容易發生震害。以往的模型振動臺試驗研究表明,厚板的上、下相鄰層結構出現明顯裂縫和混凝土剝落。另外,試驗還表明,在豎向荷載和地震力共同作用下,板不僅發生沖切破壞,而且可能產生剪切破壞,板內必須三向配筋。
4.轉換層結構的基本功能
從結構角度看，轉換層結構的功能主要有：
(1)上、下層結構形式的轉換
這種轉換層廣泛用于剪力墻結構和框架--剪力墻結構，將上部的剪力墻轉換為下部的框架。
(2)上、下層結構軸網的轉換
轉換層上下結構形式沒有改變，但通過轉換層使下層柱的柱距擴大，形成大柱網，這種形式常用于外框筒的下層以形成較大的入口。
(3)下、下層結構形式和結構軸網同時轉換
上部樓層剪力墻結構通過轉換層改變為下部框架結構的同時，下部柱網軸線與上部剪力墻的軸線錯開，形成下、下結構不對齊的布置。
5.轉換層結構設計方法存在的問題
目前在多、高層建筑中，絕大多數的開發商都會要求建筑物具有完備的建筑功能，建筑師在建筑設計中也往往首先想到采用結構轉換層來完成上、下層建筑物功能的轉換。但一些結構設計人員在實際進行轉換層設計時顯得無從下手，沒有可操作、可遵循的設計思路、設計原則來進行結構設計。造成這種現象的主要原因是當前轉換層設計沒有相關的可遵循的設計準則，使設計人員難以進行結構選型、截面確定、計算模型確定、計算方法確定，計算結果應用以及配筋方法的實施等一系列結構設計步驟。這種現狀與我國當前高層建筑的迅猛發展足不適應的。轉換結構層具有與一般結構層相比結構重量大、結構層剛度大、幾何尺寸超大、受力復雜等特點。這樣的尺寸和重量意味著轉換結構組成了建筑物的主要構件。它們設計的是否合理、安全、經濟對整個結構的安全性、結構造價、施工費用等有著重要影響。現有的轉換層設計方法，主要是針對形式簡單、受力相對簡單的轉換梁，對于受力復雜的轉換梁還沒有深入研究。即便是對于形式簡單的轉換梁，其受力性能也沒有完全清楚，而往往是互相混淆，設計概念小明確，設計原則不準確。
三. 帶結構轉換層的高層建筑結構設計
1. 帶轉換層的高層建筑結構設計原則
高層建筑中轉換層的設置造成建筑物豎向剛度的突變，地震作用時在轉換層上下容易形成薄弱環節，對結構抗震不利，故轉換層結構在設計時應遵循以下原則：
（1）為防止沿豎向剛度變化過于懸殊形成薄弱層，設計中應考慮使上、下層剛度比γ≤2，盡量接近1。這樣才能保證結構豎向剛度的變化不至于太大，使上柱有良好的抗側力性能，減少豎向剛度變化，有利于結構整體受力。
（2）盡可能減少需結構轉換的豎向構件，直接落地的豎向構件越多，轉換結構越少，轉換層造成的剛度突變就越小，對結構抗震更有利。
（3）設計中應保證轉換層有足夠的剛度，一般應使梁高度不小于跨度的1/6，才能保證內力在轉換層及其下部構件中分配合理，轉換梁、剪力墻柱有良好的受力性能，能較好的起到結構轉換作用。
（4）必須控制框支剪力墻與落地剪力墻的比例，當剪力墻較多且考慮抗震時，橫向落地剪力墻數目與橫向墻總數之比不宜少于50%，非抗震時不宜少于30%。
（5）轉換層以上的剪力墻和柱子應盡量對稱布置，梁上立柱應盡量設在轉換梁跨中，以免轉換梁變形時，在梁上立柱的柱腳處產生較大轉角，帶動立柱柱腳產生較大變形，引起柱的彎曲及剪切，使立柱產生很大的內力而超筋。
（6）轉換層結構在高層建筑豎向的位置宜低不宜高。轉換層位置較高時，易使框支剪力墻結構在轉換層附近的剛度、內力和傳力途徑發生突變，并易形成薄弱層，對抗震設計不利，其抗震設計概念與底層框支剪力墻結構有較大差異。當必須采用高位轉換時，應控制轉換層下部框支結構的等效剛度，即考慮彎曲、剪切和軸向變形的綜合剛度，這對于減少轉換層附近的層間位移角及內力突變是十分必要的，效果也很顯著。另外，對落地剪力墻間距的限制應比底層框支剪力墻結構更嚴一些。對平面為長矩形的建筑，落地剪力墻的數目應多于全部橫向剪力墻數目的一半。
2.轉換層的應用
（1）梁式轉換層
作為目前高層建筑結構轉換層中應用最廣的結構形式，它具有傳力直接明確及傳力途徑清晰，同時受力性能好、工作可靠、構造簡單、計算簡便、造價較低及施工方便等優點。轉換梁不宜開洞，若必須開洞則洞口宜位于梁中和軸附近。轉換梁有托柱與托墻兩種形式，其截面設計有4種方法，即普通梁截面設計法、偏心受拉構件截面設計法、深梁截面設計法和應力截面設計法。轉換梁的截面尺寸一般由剪壓比（mv=Vmax/febh0）計算確定，應具有合適的配箍率，以防發生脆性破壞，其截面高度在抗震和非抗震設計時應分別小于計算跨度的16和18。（2）厚板轉換層 當轉換層上、下柱網軸線錯開較多而難以用梁直接承托時，可采用厚板轉換層，但厚板的巨大荷載會集中作用于建筑物中部，振動性能復雜，且該層剛度很大、下層剛度相對較小，容易產生底部變形集中，其傳力途徑十分復雜，是一種對抗震十分不利的復雜結構體系，應進行整體內力分析、動力時程分析及板的內力分析等。厚板的厚度可由抗彎、抗剪、抗沖切計算確定；可局部做成薄板，厚薄交界處可加腋或局部做成夾心板，一般厚度可取2.0～2.8m，約為柱距的1/3～1/5。厚板應沿其主應力方向設置暗梁，一般可在下部柱墻連線處設置。轉換層厚板上、下一層的樓板應適當加強，樓板厚度不宜小于150mm。
(3）箱式轉換層
當需要從上層向更大跨度的下層進行轉換時，若采用梁式或板式轉換層已不能解決問題，這種情況下，可以采用箱式轉換層。
它很像箱形基礎，也可看成是由上、下層較厚的樓板與單向托梁、雙向托梁共同組成，具有很大的整體空間剛度，能夠勝任較大跨度、較大空間、較大荷載的轉換。
(4)桁架式轉換層
這種形式的轉換層受力合理明確，構造簡單，自重較輕，材料節省，能適應較大跨度的轉換，雖比箱式轉換層的整體空間剛度相對較小，但比箱式轉換層少占空間。
(5)空腹桁架式轉換層
這種形式的轉換層與桁架式轉換層的優點相似，但空腹桁架式轉換層的桿系都是水平、垂直的，而桁架式轉換層則具有斜撐竿。空腹桁架式轉換層在室內空間上比桁架式轉換層好，比箱式轉換層更好。
四．結束語
高層建筑的迅速發展，從以往的簡單體型和功能單一的時代開始走向體型復雜，建筑的功能呈現多樣化發展。在高層結構設計中，帶轉換層結構設計不能簡單設置成“承上啟下”，而要在實際結構上實現上部結構和下部結構的過度和轉換。
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異形柱結構(包括異形柱框架和異形柱框架剪力墻),常用于多層及小高層住宅；其框架柱采用L型、T型、十字型。這種結構比普通框架柱有明顯的優點，一般住宅的框架柱多為矩形柱或方柱，柱子的短邊尺寸不小于300mm，而一般的填充墻采用墻厚為200mm,或240mm；這樣在建成后難免在室內露柱，既影響家具的擺放，又不美觀，給住戶的使用帶來不便。而異形柱的肢寬同填充墻墻厚，在房間內無明柱、明梁，布局規整，有效地增大了室內的使用面積，受到用戶的追求
近年來，由于土地的緊縮，多層住宅難以滿足時代要求。為提高容積率，小高層、高層住宅蜂擁而起。但是，影響建筑結構安全的因素主要有三方面：結構方案、內力效應分析和截面設計。結構方案雖然屬于概念設計的范疇，但由此決定的整體穩定性對結構安全的影響和對整座建筑物的工程造價的影響起主要作用。特別是現代設計多依賴于計算機輔助計算，所以，結構選型，概念設計與結構分析決定了作品的成??；對于小高層，常用的結構形式為：剪力墻（薄壁剪力墻）結構，短肢剪力墻結構，框架簡力墻結構，異形柱框架剪力墻結構，配筋砌體結構等。小高層的層數一般為8~12層；純磚混結構的磚墻采用240mm厚或370mm厚，已不能滿足抗壓、抗剪、抗彎的要求。而配筋砌塊砌體結構，從受力上看，可以滿足小高層的要求，但其施工復雜，施工速度漫，難以推廣。論文參考。鋼筋混凝土剪力墻結構，完全能滿足小高層的受力要求，但其含墻量多，自重大，含鋼量在55Kg/m2左右。比如同樣建造一座12層的住宅和建造一座20層的高層住宅，其主體每平方米含鋼量相近；且自重大，給基礎的附加壓力增大，所以不夠經濟。薄壁剪力墻的墻厚可采用160mm厚，墻體太薄，梁與墻的連接，板在墻上的錨固，墻、梁、暗柱節點鋼筋密集，不宜施工；且其隔音、保溫效果差。短肢剪力墻結構，其墻體的配筋率比較高，《高規》規定：“短肢剪力墻截面的全部縱向鋼筋的配筋率，底部加強部位不宜小于1.2%，其他部位不宜小于1.0%，”而一般剪力墻的配筋率為不小于0.25%?？蚣芗袅Y構，前面提到，普通的框架柱會在房間內出現棱角，影響使用。
現在來分析異形柱框架剪力墻結構，異形柱框架剪力墻結構為框架剪力墻結構的特殊形式，其柱肢截面的肢高肢厚比小于4.0，且肢長不小于500mm，一般肢厚取200mm、240mm。論文參考。填充墻采用輕質高效的墻體材料，不僅改善了建筑的保溫、隔熱性能，節約能源消耗，還能減輕結構自重，有利于節約基礎建設投資，有利于減少結構的地震作用，采用工業廢料制作的墻體，有利于利用廢料，有利于環境保護，充分響應國家號召，努力搞好節能減排。鋼筋混凝土剪力墻一般布置在樓梯間、電梯間位置，對電梯設備運行、結構抗震、抗風均有利。剪力墻應對稱、均勻布置，防止扭轉。
異型柱的受力特點：異型柱是多肢的，其剪切中心一般在平面范圍之外，受力時要靠各柱肢交點核心混凝土協調變形，這種變形協調使各柱肢內存在相當大的翹曲應力和剪應力，由于剪應力的存在，使柱肢易先出現裂縫，也使得各肢的核心混凝土處于三向剪力狀態，使得異型柱比普通柱變形能力低，脆性破壞明顯。況且，異型柱存在著純翼緣柱肢受壓的情況，其延性較差。異型柱的破壞形態為：彎曲破壞、小偏壓破壞、剪切破壞等；影響其破壞的因素有多種：如荷載角、軸壓比、剪跨比，配箍率、箍筋間距及縱筋直徑，混凝土強度等。由于其受力性能的復雜，設計時，除了滿足計算外，還應滿足相應的構造措施，來保證其強度和延性。
異形柱剪力墻結構中，異形柱為雙向偏心受壓構件;設計時，按雙偏壓柱計算，嚴格控制柱子的軸壓比，則柱子的配筋基本為構造要求；剪力墻為主要抗側力構件。混凝土宜采用高強混凝土，鋼筋宜采用高強熱軋鋼筋；目前推廣使用三級鋼。相對普通框架剪力墻結構，其結構的總高度，柱子的軸壓比，第一扭轉周期與第一平動周期的比值，結構彈性層間位移角限值等均較嚴格。
異形柱剪力墻結構的抗震性能：以上分析得，異型柱的受力性能比較復雜，異型柱為抗震的薄弱構件；但作為框架剪力墻結構，本身具有兩道抗震防線，剪力墻受力明確，變形能力較好，且剪力墻的縱向剛度大，按等剛度分配的原則，則剪力墻承擔較大的地震荷載；高層中，縱橫向均勻、對稱的布置一定數量的剪力墻，能有效地吸收地震剪力。對于異型柱，其軸壓比是影響混凝土柱延性的關鍵指標，柱的側移延性比隨軸壓比的增大而降低；所以在高軸壓比的情況下，增加箍筋用量對提高柱的延性作用已很小，故設計時一般控制柱子的軸壓比，比一般框架柱的軸壓比限值小0.05。施工中注意梁柱結點鋼筋比較密，保證結點處混凝土的密實，作到抗震要求的強結點，弱構件，強減弱彎。論文參考。
中圖分類號：TU37 文獻標識碼：A 文章編號：
一.前言
伴隨著我國建筑行業的迅速發展，工程建筑行業日漸成為了我國國民經濟新的經濟增長點，不僅僅在國民經濟的增長中占據著越來越重要的地位，而且在改善居民生活方式，提高居民的生活質量方面有著巨大的推動作用。隨著鋼筋混凝土建筑結構在建筑行業中的廣泛應用，建筑結構的設計和施工都有了新的標準和要求，在鋼筋混凝土結構的設計施工中，不僅僅要使得結構的平面，立面布置符合相關規則，更要使得建筑結構的各種構件的強度和變形能夠達到相關的標準，同時，要在滿足建筑設計基本目標的基礎上，更加重視建筑結構的抗震設計，提高建筑結構的抗震能力，保證整個建筑結構的質量。
二.鋼筋混凝土建筑結構設計的優化措施
1．嚴格控制鋼筋混凝土建筑結構設計中的各種材料設計
(一)在摻合料選擇方面上。選擇一些增加混凝土強度性能的一些摻合料。
(二)沙，沙石，水泥的配合比上面，優化三者配合比。
(三)在水泥的選擇方面上。根據工程的需要，選擇相對應的水泥。
(四)在鋼筋的選型上面。比如，用U型鋼，工字鋼代替圓形鋼。
2．結構體系的選型方面
由于大開間剪力墻結構體系，可以做到房間不露出梁柱，有效空間大、隔音效果較好，當采用鋼制模板時，墻面和樓板表面平整并且不需要在濕作業的情況下抹灰。另外該結構體系不但用鋼量少，施工周期短、造價低，還具有整體性強、側向剛度大等優點，有利于抗風抗震，所以自九十年代起建筑結構體系基本上都采用大開間現澆鋼筋混凝土剪力墻結構。隨著經濟的發展，為了進一步降低建筑造價，近幾年來部分地區越來越多地采用短肢剪力墻與簡體或一般剪力墻組成的結構體系。這個結構體系也屬于剪力墻結構的一種。它的特點是建筑平面布置更具靈活性，并且又能節省鋼筋和混凝土用量，減輕建筑的總重量，從而降低地基基礎造價。
3．建筑結構的基礎設計方面
在建筑的基礎設計中，要綜合考慮建筑場地的地質情況以及水位、使用功能、上部結構類型、施工條件和相鄰建筑的相互影響，以保證建筑物不會過量沉降或傾斜，而且還能滿足正常使用要求。另外還要注意相鄰地下建筑物及各類地下設施的位置，以保證施工的安全。
4．建筑結構設計的抗震方面
（一）房建結構設計要從建筑的全局出發
全面考慮各種建筑部位的功能，在此基礎上，科學設計每個部分的構件，保證每個部件之間的契合，促使每個部件或者是若干部件組合起來可以完成某一特定的設計要求，滿足一定的現實需求，同時，通過抗震設計，使得每個構件都可以具有相應的承載力，當地震來襲，每個構件都可以有著一定的次序先后破壞，整體組合構件將會有著更強大的承載力和柔性，從而延緩地震破壞的速度，消耗爆發的能量。增強建筑的整體抗震能力。
（二）要嚴格選擇地基選址
地基選址是進行建筑結構設計的基礎，因此，在房間結構抗震設計中，要科學避開山嘴，山包，陡坡，河流等不利因素，要本著堅硬，牢固，平坦，開闊的選址原則。親身實地，利用先進技術設備，進行地質勘探，山石水土監測，并取樣論證，科學嚴謹分析。力求使得整個地基牢固可靠，地質穩定無滲漏，無坍塌，無暗河，無熔巖，無火山……從而保證整個地基不會因為承載而發生小范圍的坍塌。影響到整體承載能力和抗震能力設計。
（三）采用合理的建筑平立面
建筑物的動力性能基本上取決于其建筑布局和結構布置。建筑布局簡單合理，結構布置符合抗震原則，通過無數次的實驗表明，簡單、規則、對稱的建筑結構抗震能力強，對延緩地震烈度范圍延伸，消耗地震的能量，減少地震對整體結構的破壞，而且，對稱結構容易準確計算其地震反應。
5. 加強對連梁的設計優化
（一）對連梁的剛度進行折減
連梁由于跨高比較小與之相連的墻肢剛度大等原因，在水平力作用下的內力往往很大，在連梁遇到外力發生屈服的過程中，主要有幾個表現，比如出現裂縫，連梁的剛度減弱，內力發生重新分布，因此，一般而言，在進行建筑結構設計之前，要對連梁的剛度實施折減，從高規中的相關條款解釋而言，是要對整個混凝土建筑結構的各個環節的剛度和彈性進行比較科學合理的分析，但是，在具體實際的操作過程中，各個部分的構件都需要承擔比較大的彎矩和剪力，并且配筋設計具有很大的難度，因而，在筆者多年的建筑結構設計過程中，可以減少對豎向荷載能力的考慮，而更多的進行適當的開裂設計，將內力轉移到墻體上去，如此，可以更好的實現建筑結構設計的優化。
（二）在設計過程中適當的減少連梁的高度
在進行連梁的設計中，為了達到降低連梁剛度，減少地震影響效果的目的，可以在保證整個建筑功能的基礎上，讓連梁的總體的跨度不斷增加，如此，可以很大程度的讓連梁的整體高度降低，一定程度而言，也使得可以講整個連梁的整體承載能力控制在一定的范圍之內，既可以讓設計得到優化，又可以讓建筑的功能得到正常發揮。
（三）在連梁設計過程中適當增加厚度
在進行連梁設計，在做好各種構件的設計優化的基礎上，可以讓連梁的整體截面的寬度進一步擴大，如此，不僅僅可以讓建筑結構整體的剛度變大，也能夠讓整個地震過程中產生的各種內力作用相對而言變得更大。而且，由于連梁的抗剪承載力與連梁寬度的增加成正比。通過剪力墻的厚度增加，也有可能達到讓連梁抗剪承載力符合限度的目的。
（四）提高混凝土等級
為了讓連梁的抗剪承載能力不會超過規定個標準，可以合理的提高剪力墻的混泥土的等級，當混泥土的等級得到提升，混泥土的彈性模量增加比例會小于抗剪承載力的提升比例，從而，可以達到控制目標。
6．建筑結構設計的施工方面
為滿足結構承載力的需求，通常在結構設計中柱與梁板選擇不同強度等級的混凝土。施工規范規定柱的施工縫宜留設在梁底標高以下20mm-30mm處，其原則是施工縫宜留在結構受力小且便于施工的位置。施工時，為方便柱身混凝土的下料與振搗，在梁內鋼筋未綁扎之前進行澆注。按施工規范的要求，當梁柱的混凝土強度等級不同時，節點處應按。弱梁強柱”的原則。在實際施工中，施工班組制定合理的節點保證措施，監理人員加強對澆注質量的監管和提高整體結構的抗震性能十分重要。
三.結束語
鋼筋混凝土建筑結構設計是一項專業性極強的工作，必須綜合考慮到多種因素，既要滿足居民的生活生產多種需要，更要從地震防護，防水防滲漏等各種因素對建筑結構做出性能設計，同時，從城市整體的人文自然，交通政治等各方面的因素出發，選擇合理的建筑結構體系，做出科學嚴謹的設計，實現實用價值和美學價值的統一，為整個建筑業的發展和居民生活質量的提高，奠定基礎。
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中圖法分類號: TU文獻標識碼: A
0 引言
隨著中國經濟不斷蓬勃發展，帶動了基礎設施建設，大量舊建筑物因達到服役年限或因市政工程等需要而被拆除，造成了大量的建筑垃圾，另一方面對于新建建筑所需混凝土量的不斷增加，能源與環境問題日益突出。再生混凝土的提出可以解決能源問題，近幾年國內學者對再生混凝土結構性能進行了相關研究，其中對再生混凝土受壓構件抗震性能的試驗研究為今后再生混凝土技術能夠在實際工程中應用奠定了一定的基礎。
國內研究進展
1.1 再生混凝土柱
崔正龍[1]等對再生混凝土柱的抗震性能進行了試驗研究。通過2組再生鋼筋混凝土柱與普通鋼筋混凝土柱在軸壓比0.2的條件下進行對比試驗，試驗結果表明，在混凝土強度接近的情況下，再生鋼筋混凝土柱在破壞形式、承載能力以及耗能能力等方面與普通鋼筋混凝土柱相比并沒有明顯降低，表現出良好的抗震性能，從結構力學性能角度來看，再生混凝土應用在建筑結構構件上是可行的。
哈爾濱工業大學[2] ，北京工業大學[3]，合肥工業大學[4]，北京建筑工程學院[5]，白國良[6]等相繼對再生混凝土柱抗震性能也進行了試驗研究，試驗結果表明：再生混凝土柱與普通混凝土柱的破壞過程相似。
文獻[2]通過8根再生混凝土柱和4根普通混凝土柱進行低周反復荷載試驗，結果表明在小軸壓比時發生延性破壞，在大軸壓比時，發生脆性破壞；再生混凝土柱延性比普通混凝土柱差，粉煤灰的摻入可以改善再生混凝土柱的延性，但承載力會降低。
文獻[3] 進行了1根普通混凝土柱和3根不同再生骨料取代率的再生混凝土柱模型的低周反復荷載試驗研究，模型按1/2縮尺，提出了基于混凝土強度折減的承載力實用計算方法。試驗結果表明：隨著再生骨料取代率的增加，其混凝土的彈性模量明顯減小，試件初始剛度明顯下降、承載力呈下降趨勢、耗能值下降，抗震能力呈下降趨勢。并且建議再生混凝土柱可用于多層結構軸壓比較小的柱的抗震設計。
文獻[4]對四根再生粗骨料為100％的再生混凝土框架柱進行抗震試驗，分析其滯回性能。并通過大型有限元分析軟件對各試件進行有限元的單調荷載作用下的數值模擬。同樣得出再生混凝土的延性及承載力隨著軸壓比的增大而不斷下降；再生混凝土框架柱抗震性能略低于普通混凝土框架柱。
文獻[5]中試驗結果表明，提高縱筋率和箍筋加密區的箍筋配置有利于改善再生混凝土柱的延性性能和極限變形性能。建議當再生混凝土框架柱的設計軸壓比小于0.2時,箍筋加密區的最小配箍特征值可按《建筑抗震設計規范》GB 50011-2001的規定采用，當再生混凝土框架柱的設計軸壓比大于0.2時，應不低于《建筑抗震設計規范》GB 50011-2001對二級框架柱箍筋加密區最小配箍的要求或具有更高的要求。
王思源[7]等提出一種在地震作用下再生混凝土柱強剪弱彎設計可靠度指標的計算方法，計算結果表明：再生混凝土強剪弱彎設計可靠度指標低于普通混凝土柱；截面尺寸影響較小，配筋率，配箍率和軸壓比影響較明顯。
1.2 再生剪力墻
北京工業大學的曹萬林等人對再生混凝土剪力墻的抗震性能進行了試驗研究[8-10]。試驗結果表明：與普通混凝土剪力墻相比，再生混凝土剪力墻的抗震性能略差，且隨著再生骨料摻量的增加，再生混凝土剪力墻的性能呈下降趨勢；暗支撐的設置能夠明顯改善再生混凝土低矮剪力墻的抗震性能；配筋率的提高，使再生混凝土中高剪力墻的承載力、延性、耗能能力有所提高；軸壓比的提高，使再生混凝土剪力墻的承載力提高，彈塑性變形能力降低。建議在一定條件下，再生混凝土可用于一些剪力墻結構工程。
1.3 再生混凝土砌體
南京工業大學的倪天宇[11]等通過對3片不同豎向荷載作用下的再生混凝土空心砌塊墻體進行了低周反復荷載試驗，分析了抗震性能，結果表明：再生混凝土空心砌塊墻體在無豎向荷載的情況下，破壞時的裂縫數量較少，主裂縫明顯；在施加豎向荷載的情況下，破壞時無明顯主裂縫，結構受力均勻，墻體的滯回曲線較飽滿,延性較好，耗能能力較強，抗震性能良好。試驗墻體的剛度退化趨勢大致相同，墻體的初始剛度較大，開裂后剛度退化迅速。
周中一[12]等進行了2個再生混凝土磚墻體的低周反復荷載試驗，1個普通再生混凝土磚墻體和1個帶豎向構造筋的再生混凝土磚墻體，墻體的高寬比約為1.0。分析了兩個端體的承載力、延性、破壞特征。研究結果表明：帶豎向構造筋的再生混凝土磚墻體承載力較高、延性較好、抗側移剛度退化較慢；帶豎向構造筋的再生混凝土磚砌體結構，經合理設計是可以滿足村鎮低層房屋抗震設計要求。
2 國內再生混凝土有待研究方向及展望
1）對再生混凝土骨料破碎工藝流程及相關設備的研究，使得再生骨料能夠規格化；
2）從微觀方面對再生混凝土的基本力學性能進行系統深入的研究；
3）加強對再生混凝土耐久性研究，例如抗磨性、抗碳化、耐火性、抗凍融性等；
3）對再生混凝土的收縮和徐變應進行進一步研究
4）應對再生混凝土結構構件的受力性能深入研究和試驗方法進行改進；
5）目前國內已有部分學者和高校對再生混凝土不同的結構形式的抗震性能進行了初步研究，但是數量仍然較少，且離散性較大，仍須繼續深入。
應增加對再生混凝土技術開發研究資金的投入，加快編制相關設計規范，并且通過經濟調控促進推廣再生混凝土在實際工程中的應用。
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[摘要]影響建筑物結構用鋼量的宏觀因素，首先是建筑物的體型，其次是柱網尺寸、層高以及主要抗側力構件所在位置等。影響建筑物結構用鋼量的微觀因素主要體現在結構工程師對結構設計的具體操作上，首先是結構布置，其次是構件的配筋構造
一、影響用鋼量的宏觀因素：
影響建筑物結構用鋼量的宏觀因素，首先是建筑物的體型（平面長度尺寸及長寬比、豎向高寬比、立面形狀等），其次是柱網尺寸、層高以及主要抗側力構件所在位置等。
1、平面長度尺寸：即構件單元是否超長，當建筑物較長，而結構又不設永久縫時就成為超長建筑。超長建筑由于必須考慮混凝土的收縮應力和溫度應力，他相對于非超長建筑主要對待的僅是荷載產生的應力，其單位面積用鋼量顯然要多些。
2、平面長寬比：平面長寬比較大的建筑物，不論其是否超長，由于兩主軸方向的動力特性（即整體剛度）相差甚遠，在水平力（風力或地震）作用下，兩向構件受力的不均勻性造成配筋不均。
3、豎向高寬比：這主要針對高層建筑而言，高寬比大的建筑其結構整體穩定性肯定不如高寬比小的建筑，為了保證結構的整體穩定并控制結構的側向位移，勢必要設置較剛強的抗側立構件來提高結構的側向剛度，這類構件的增多自然使得用鋼量增多，使得其單位面積用鋼量相對于平面長寬比接近的建筑物要多。
4、立面形狀：這是指豎向體型的規則性和均勻性，即外挑或內收程度以及豎向剛度是否突變等。如側向剛度從下到上逐漸均勻變化，則其用鋼量就較少，否則將增多，較典型的有豎向剛度突變的設轉換層的高層建筑。
5、平面形狀：若平面較規則、凹凸少則用鋼量就少，反之則較多，每層面積相同或相近而外墻長度越大的建筑，其用鋼量也就越多，平面形狀是否規則不僅決定了用鋼量的多少，而且還可衡量結構抗震性能的優劣，從這點上分析得知用鋼量節約的結構其抗震性能未必就低。
6、柱網尺寸：包括柱網絕對尺寸及其疏密程度，它直接影響到樓蓋梁板的結構布置。一般而言，柱網大的樓蓋用鋼量較多，反之雖則較少，但同時因柱數增多而使柱構件用鋼量增加，其中柱端及梁柱節點區內加密箍筋的增加量幾乎占全部增加量的50%。柱網尺寸較均勻一致不僅使結構（包括梁和柱）受力合理，而且其用鋼量要比柱網疏密不一的要節省，這點似乎不難理解。論文大全。
7、層高：對于高層建筑而言，層高與用鋼量之間很難確定某種關系，換言之不能肯定層高對用鋼量的影響究竟有多大。就柱的箍筋而言，總高度相同的建筑物，層高較小即層數較多，其配筋量反而較多，但按單位面積攤銷量后其用鋼量可能反而更少。論文大全。至于跨層柱，由于其受力的復雜性以及截面較大，用鋼量一般比正常層高的柱要多
8、抗側力構件位置：剛度中心與質量中心相重合或靠近，或者抗側力構件所在位置能產生較大的抗扭剛度，結構的抗扭效應小，因而結構整體用鋼量就少，反之則多。
二、影響用鋼量的微觀因素：
影響建筑物結構用鋼量的微觀因素主要體現在結構工程師對結構設計的具體操作上，首先是結構布置，其次是構件的配筋構造。論文大全。
三、影響用鋼量的其它因素：
結構用鋼量的多少還與建筑物抗震等級有關，相同的建筑物，設計8度抗震的肯定比7度抗震的用鋼量多，這是不言而喻的，因此比較用鋼量應在相等或相近的條件下進行，否則將無法得出準確答案。即使抗震烈度相同，相同類型的建筑物所處的場地情況和基礎型式不同，其用鋼量也有相當大的差別。當場地地質條件較好時，其基礎用鋼量就很少，相反則較多，這“多”與“少”的差別有時為十幾或幾十個百分點，有時則可能是被數。建筑物能采用天然地基基礎而不必采用樁基礎，從技術角度衡量是先進的，但從材料耗用量特別是用鋼量方面，有時采用樁基礎反而更經濟，對這一點許多有經驗的結構工程師都有切身體會。因此，在比較建筑物單位面積用鋼量時，必須將地下結構與地上結構分別計算，否則將得不到實質性的結論。
1.控制層高：在滿足建筑功能的前提下，適當降低層高，會使工程造價降低。有資料表明：層高每下降10厘米，工程造價降低1%左右，墻體材料可節約10%左右。
2.采用“隔震”技術：“隔震”在多層中可采用，其主導思想是將建筑物的基礎與主體之間用一種特殊的橡膠墊即所謂的“隔震墊”隔開，使基礎和主體之間的剛性連接變成柔性連接。這樣一旦發生地震，可大大減輕地震力對上部主體結構的影響。因此，整個結構受力構件的配筋及截面尺寸都可以減少，從而降低工程造價。
五、PKPM中有彎矩放大系數、配筋放大系數，歸并系數，雙向地震參數、各種效應參數，板塑彈性算法等等都對結構配筋有影響，大面積的混凝土結構每處增加一點，總量九不可忽視了。具體有一點看法：
1.板：一般小跨配筋都是按最小配筋率，板厚和混凝土標號就要合理，不然配筋就上去了。樓層一般不必要雙層雙向，屋面也可以隔一拉通（保溫要做好）
2.梁：計算準確就成，沒必要故意放大（荷載不少），三級鋼（比二級單價貴）按裂縫控制考慮和二級造價也差不多，結構布置方式，；梁截面、混凝土標號對配筋影響大，
3柱：一般按計算內力配筋，加強部位也不要吝嗇（最重要的就是柱），千萬別忽視箍筋（十字箍、菱形箍、箍筋截面），在大截面柱有些超過縱筋用鋼量，不影響使用截面就稍取大點安全又經濟！
