時間：2023-03-06 16:06:15
序論：速發表網結合其深厚的文秘經驗，特別為您篩選了11篇制冷技術論文范文。如果您需要更多原創資料，歡迎隨時與我們的客服老師聯系，希望您能從中汲取靈感和知識！
發展冰蓄冷技術的重要性和必要性:現代空調設備已成為人們生產與生活的迫切需要｡空調用電量已占建筑物總耗電量的60%—70%｡當前由于能源緊缺,電力緊張,空調事業的發展受到極大的影響｡眾所周知,冰蓄冷空調就利用非峰值電能,使制冷機在最佳節能狀態下運行,將空調系統所需要的顯熱與潛熱的形式部分或全部釋放的冷量來滿足空調系統冷負荷時,即用融冰釋放的冷量來滿足空調系統冷負荷的需要,用來儲存冰的容器成為蓄冷設備,冰蓄冷空調技術可以對用電起到移峰填谷的作用,在且可增強系統的穩定性,并能大大提高經濟效率｡
1.2低溫空氣源熱泵在城市供熱和制冷上的應用
空氣源熱泵技術是基于逆卡若循環原理建立起來的一種節能､環保制熱技術｡空氣源熱泵系統通過自然能(空氣蓄熱)獲取低溫熱源,經系統高效集熱整合后成為高溫熱源,用來取(供)暖或供應熱水,整個系統集熱效率甚高｡空氣源熱泵使用范圍廣,產品適用溫度范圍在-10-40°C,并且一年四季全天候使用,不受陰､雨､雪等惡劣天氣和冬季夜晚的影響,都可以正常使用;熱效率高:產品熱效率全年平均在300%以上;熱泵產品無任何燃燒排放物,制冷劑選用了環保制冷劑R417A,對臭氧層零污染,是較好的環保型產品｡因此,低溫空氣源熱泵特別在北方夏熱凍冷的城市供熱和制冷有著廣泛的應用｡
1.3中央空調冷凝熱回收利用
如今,星級賓館､酒店,都設有中央空調系統和24小時熱水供應,多數情況下冷､熱源分別設置,用冷水機組提供冷源,蒸汽或熱水鍋爐提供熱源｡眾所周知,冷水機組在運行時要通過冷卻水系統排出大量的冷凝熱,在制冷工況下運行,冷凝熱可達制冷量的1.15—1.3倍｡利用高溫水源熱泵回收這部分冷凝熱輸出的65度的熱水作為生活熱水,會是一條變廢為寶的節能途徑｡
2技術發展的負面效應及控制
當代的技術革命,正在形成新型的生產力､形成新型生產方式､形成新型的市場交換方式､形成新的產業結構和就業結構､形成新的財產占有方式和分層結構､形成新型的權力和組織管理結構,技術正面效應和負面效應是客觀必然的｡人類有了其他一切生物所不曾具有的思維､精神和語言,人類運用自己的聰明和才智創造了豐富的物質文明,人類也必須對技術的負面效應做出回應｡
徹底消除科技的負面作用是不可能的,我們唯一能做的是在科學技術活動盡量規避和抑制其負作用｡臭氧層的破壞和全球氣候變化,是當前全球所面臨的主要環境問題｡
3結語
1引言
吸附制冷系統以太陽能、工業余熱等低品位能源作為驅動力，采用非氟氯烴類物質作為制冷劑，系統中很少使用運動部件，具有節能、環保、結構簡單、無噪音、運行穩定可靠等突出優點，因此受到了國內外制冷界人士越來越多的關注。
吸附制冷的基本原理是：多孔固體吸附劑對某種制冷劑氣體具有吸附作用，吸附能力隨吸附劑溫度的不同而不同。周期性的冷卻和加熱吸附劑，使之交替吸附和解吸。解吸時，釋放出制冷劑氣體，并在冷凝器內凝為液體；吸附時，蒸發器中的制冷劑液體蒸發，產生冷量。圖1是吸附制冷的理想基本循環系統示意圖，圖2是理想基本循環熱力圖。
圖1理想基本循環系統示意圖圖2理想基本循環熱力圖
圖1中、為切換系統吸附／解吸狀態的控制閥門，為節流閥；圖2中、分別為吸附態吸附率和解吸態吸附率，、為吸附起始和終了溫度，、為解吸起始和終了溫度。吸附制冷理想基本循環的由四個過程組成：(1)12，等容升壓；(2)23，等壓解吸；(3)34，等容降壓；(4)41，等壓吸附。(1)(2)過程需要加熱，(3)(4)過程需要冷卻，12561為制冷劑循環過程，當吸附床處于41階段時，系統產生冷量。
2吸附制冷技術研究進展
吸附制冷工作原理最早是由Faraday提出的[1]，而后在20世紀20年代才真正開始了吸附制冷系統的相關研究，由于當時提出的吸附制冷系統系統在商業上根本無法與效率高得多、功率大得多的系統競爭，因而并未受到足夠的重視。20世紀70年代的能源危機為吸附式制冷技術的發展提供了契機，因為吸附制冷系統可用低品位熱源驅動，在余熱利用和太陽能利用方面具有獨到的優點。進入20世紀90年代，隨著全球環境保護的呼聲越來越高，不使用氟氯烴作為制冷劑的吸附制冷技術引起了制冷界人士的廣泛興趣，從而使得吸附制冷技術的研究得以蓬勃的發展起來[2]。
吸附制冷吸附研究主要包括工質對性能、吸附床的傳熱傳質性能和系統循環與結構等幾個方面的工作，無論哪一個方面的研究都是以化工和熱工理論為基礎的，例如傳熱機理、傳質機理等等，限于篇幅，本文僅從技術發展的角度來概括吸附制冷的研究進展。
2.1吸附工質對性能研究
吸附制冷技術能否得到工業應用很大程度上取決于所選用的工質對，工質對的熱力性質對系統性能系數、初投資等影響很大，要根據實際熱源的溫度選擇合適的工質對。從20世紀80年代初到90年代中期，研究人員為吸附工質對的篩選做了大量的工作，逐漸優化出了幾大體系的工質對。按吸附劑分類的吸附工質對可分為：硅膠體系、沸石分子篩體系、活性炭體系（物理吸附）和金屬氯化物體系（化學體系）[2,3]。由于化學吸附在經過多次循環后吸附劑會發生變性，因而對幾種物理吸附類吸附體系的研究較多。幾種常用工質體系的工作特性總結于表1[4]。
表1固體吸附制冷工質對的工作特性和應用范圍工質對
制冷劑
毒性
真空度
系統耐壓強度
解吸溫度
℃
驅動熱能
標準沸點
℃
汽化潛熱
kJ/kg
沸石－水
100
2258
無
高
低
＞150
高溫余熱
硅膠－水
100
2258
無
高
低
100
太陽能、低溫余熱
活性炭－甲醇
65
1102
有
高
適中
110
太陽能、低溫余熱
活性炭－乙醇
79
842
無
適中
適中
100
太陽能、低溫余熱
活性炭纖維－甲醇
65
1102
有
高
適中
120
太陽能、低溫余熱
氯化鈣－氨
－34
1368
有
低
高
95
太陽能、低溫余熱
近幾年來，研究人員在吸附工質對方面的研究始終沒有停止，從理論和實驗兩個方面對各種工質對的工作特性進行了廣泛的研究。綜合考慮強化吸附劑的傳熱傳質性能，開發出較為理想的、環保型吸附工質對，從根本上改變吸附制冷工業化過程中所面臨的實際困難，是推動固體吸附式制冷工業技術早日工業化的關鍵。
2.2吸附床的傳熱傳質性能研究
吸附床的傳熱傳質特性對吸附式制冷系統有較大的影響。一方面，吸附床的傳熱效率和傳質特性直接影響制冷系統對熱源的利用；另一方面，傳熱傳質越快，循環周期越短，則單位時間制冷量越大。因此，提高吸附床的傳熱傳質性能是吸附式制冷效率提高的關鍵。
傳質速率主要取決于吸附解吸速度和吸附劑的傳質阻力，吸附劑的傳質阻力主要是由其孔隙率決定的，此外制冷劑氣體在吸附劑內的流程也對傳質阻力有很大影響，合理的吸附劑填充方式和吸附器設計可以有效降低傳質阻力。對于傳熱來講吸附床主要存在兩種熱阻[6]：吸附換熱器的金屬材料（換熱管道與翅片）與吸附劑之間的接觸熱阻；固體吸附劑的傳熱熱阻。因此，改善吸附床的傳熱特性，主要從減小這兩個熱阻的角度出發，或者依靠增大換熱面積來增加總的換熱量，也就是通過合理的吸附器結構設計來增加換熱量。
在加強傳質性能方面，比較有效的方法是通過改變吸附劑顆粒的形狀增加床層孔隙率以及在吸附床設計時設置制冷劑氣體的流動通道。
吸附器傳熱性質的加強首先是對吸附劑的處理，目前比較公認的方法有：采用二元混合物，讓小顆粒吸附劑摻雜在大顆粒吸附劑之間以減小吸附床的松散性；在吸附劑中摻入高導熱系數材料；通過固結等手段改變顆粒形狀，增大相互之間的傳熱面積，減少顆粒間的接觸熱阻[5]。減小吸附劑與吸附器翅片或器壁之間接觸熱阻可采用壓實或粘貼等方法。在吸附床的設計上，比較成熟的吸附床結構有翅片管式、板式、螺旋板式等[6]。
傳熱和傳質的加強經常是關聯在一起的，二者有時是對立的有時是統一的，例如床層孔隙率的增加會減小傳質阻力，但卻導致導熱熱阻的增加；而一個結構設計良好的吸附器往往會同時對傳熱和傳質起到促進作用，例如Melkon[7]所采用的將沸石粉末以極薄的厚度粘附在換熱管表面上的做法。因此，在具體實施傳熱傳質強化措施時必須綜合全面的考慮，選取最佳的方案。
2.3系統循環與結構的研究
從工作原理來看，吸附制冷循環可分為間歇型和連續型，間歇型表示制冷是間歇進行的，往往采用一臺吸附器；連續型則采用二臺或二臺以上的吸附器交替運行，可保障連續吸附制冷。如果吸附制冷單純由加熱解吸和冷卻吸附過程構成，則對應的制冷循環方式為基本型吸附制冷循環。如果對吸附床進行回熱，則根據回熱方式不同，可有雙床回熱、多床回熱、熱波與對流熱波等循環方式。下面簡單闡述一下幾種循環的基本原理。
基本循環在吸附制冷基本原理中已作介紹，其制冷過程是間歇進行的，增加床數并通過閥門的切換可實現連續制冷，但床與床之間無能量的交換。
20世紀80年代后期，Tchernev[8]、Meunier和Douss[9]等構建了雙床回熱循環，所謂回熱即利用一個吸附床吸附時放出的吸附熱和顯熱作為另一個吸附床的解吸熱量，回熱的利用率將隨著床數的增加而增加。回熱循環依靠床與床之間能量的交換來實現顯熱、吸附熱等熱量的回收，不僅可實現連續供冷，而且可大大提高系統COP。
熱波循環也是回熱利用的一種循環方式，是由Shelton[10]提出的。普通回熱循環中吸附床的溫度隨時間逐漸下降，同時解吸床的溫度逐漸上升，當兩床溫度達到同一溫度后，便無法繼續利用回熱而需采用外部熱源繼續解吸過程。Shelton認為，在吸附床中，如果能使床溫在與熱媒流動相垂直的方向上保持一致，而在熱媒流動方向上產生一陡坡（熱波），則能大大提高回熱效率。這一概念所描述回熱效率很高，但其實現尚有一定困難。
對流熱波循環是由Critoph[11]提出的，這種循環方式利用制冷劑氣體和吸附劑間的強制對流，采用高壓制冷劑蒸汽直接加熱、冷卻吸附劑而獲得較高的熱流密度。
根據吸附式系統的特點和溫度源的選擇，還可構筑多級和復疊循環制冷系統[2]。
從系統結構來看上述循環目前都是采用固定床方式實現的，因此在此有必要提及一種旋轉式吸附制冷系統，這種系統形式最早在20世紀80年代出現在美國的一些專利文獻中，但直到2000年左右才有比較系統的研究見諸報道[12,13]。這種系統結構采用旋轉方式使多個吸附制冷單元聯合運行，有效地利用了回熱，并在冷量輸出的連續性、穩定性和系統可控性等方面遠遠的優于以往的系統結構方式。
3吸附制冷技術在空調領域的應用前景
目前投入實用的吸附制冷系統主要集中在制冰和冷藏兩個方面，用于空調領域的實踐很少，只有少量在車輛和船舶上應用的報道。這主要是因為吸附制冷系統暫時尚無法很好的克服COP值偏低、制冷量相對較小、體積較大等固有的缺點，此外其冷量冷輸出的連續性、穩定性和可控性較差也使其目前不能滿足空調用冷的要求。趙加寧[14]提出在現有的技術水平下，可以結合冰蓄冷或作為常規冷源補充兩種方式將吸附制冷用于建筑空調。本文認為吸附制冷技術在空調領域的應用應立足于本身特殊的優勢，揚長避短，在特殊應用場合占據自己的位置。
吸附制冷與常規制冷方式相比，其最大的優勢在于利用太陽能和廢熱驅動，極少耗電，而與同樣使用熱量作為驅動力的吸收式制冷相比，吸附式制冷系統的良好抗震性又是吸收系統無法相比的。在太陽能或余熱充足的場合和電力比較貧乏的偏遠地區，吸附制冷具有良好的應用前景。
3.1可用于吸附制冷的熱力資源
我國太陽能資源很豐富，年平均日照量為5.9GJ/(m2·a)[14]。利用太陽能制冷是非常合理的，因為太陽能輻射最強的地區，通常是最需要能量制冷的地區，并且太陽輻射最強的時候也是最需要制冷的時候。
我國工業余熱資源的量很大，分布面很廣，溫度范圍也很寬，1990年的工業余熱統計數據[15]表明：我國工業余熱資源的回收率僅為33.5%，即2/3的余熱資源尚未被利用。
吸附制冷的良好抗震性使其在汽車和船舶等振動場合的應用成為可能。雖然吸收式制冷系統的工藝比較成熟，也可直接利用排氣廢熱，COP值相對于吸附式制冷來說也較高，但在車船這樣的運動平臺上，吸收式系統的溶液容易從發生器進入冷凝器以及從吸收器進入蒸發器，從而污染制冷劑以致不能正常運行。而吸附制冷系統結構簡單、可靠性高、運行維護費用低，能滿足車船的特殊要求。
常規汽車空調中使用的壓縮機要消耗大量的機械功，通常開動空調后，汽車發動機功率要降低10～12％，耗油量增加10～20％。汽車發動機的效率一般為35％～40％左右，約占燃料發熱量1/2以上的能量被發動機排氣及循環冷卻水帶走，其中排氣帶走的能量占燃料發熱量的30％以上，在高速大負荷時，汽車發動機排氣溫度都在400℃～500℃以上[16]。
船舶柴油機的熱效率一般只有30％～40％，約占燃料發熱量1/2的能量被柴油機的氣缸冷卻水及排氣等帶走。其中柴油機冷卻水溫度約為60℃～85℃，所帶走的熱量約占燃料總發熱量的25％；而柴油機排氣余熱的特點是溫度高，所帶走的熱量約占燃料總發熱量的35％[17]。
3.2吸附制冷系統自身的改進
吸附制冷系統能否最終在空調領域取得自己穩固的地位，最主要還要依靠吸附制冷系統自身性能的提高。在COP、單位質量吸附劑制冷量、單位時間制冷量的提高等研究方向上，許多研究者已取得了很多的成就并仍在辛勤的努力著。
此外，空調負荷對冷量的要求與制冰和冷藏系統不同，在實際中無論是建筑物還是車船的空調負荷都是動態變化的，這就要求冷源能夠及時響應空調系統的冷量要求，并且能夠保證連續的在一定時間內平穩供應冷量。吸附式制冷由于本身固有的特點，使其在試圖進行連續供冷時制冷量以波的形式出現。而且目前吸附式制冷系統運行的控制手段比較單一，公認的途徑有兩個：一是通過改變解吸階段的加熱速率以及吸附階段的冷卻速率來改變循環周期；二是強行改變等壓吸附時間，利用吸附過程中不同階段的吸附速度不同來調節冷量。由于吸附制冷系統的慢響應特性，這樣的控制手段無法使系統的冷量輸出滿足空調冷負荷經常變化的要求。冷量供應的連續性、穩定性和可控性可以統稱為冷量品質，目前這方面的研究尚未引起足夠的重視，如何有效地改善冷量品質是吸附制冷系統走向空調領域亟待解決的重要課題。
4結論
本文簡要介紹了吸附式制冷的基本原理，并從吸附工質對性能、吸附床傳熱傳質性能和系統循環幾個方面介紹了吸附制冷技術的研究概況。吸附制冷技術目前在空調領域的應用較少，本文認為吸附制冷憑借自身以太陽能和廢熱為驅動力、節能環保、運行可靠等優勢，將來很有希望在特殊場合的空調應用中找到自己穩固的立足點。
參考文獻
1.EHahre.Thermalenergystoragesomeviewsonsomeproblems.ProceedingConferenceHeatTransfer.1988：279～292
2.王如竹等．吸附式制冷．北京：機械工業出版社，2002
3.張學軍，施峰，曾言行．固體吸附工質對的研究．新能源，1998，20（1）：27～31
4.崔群，陶剛，姚虎卿．固體吸附制冷吸附劑的研究進展．南京化工大學學報，1999，21（6）：102～107．
5.王如竹，戴巍，周衡翔．吸附式制冷研究概況．低溫與特氣，1994，（4）：1～7
6.張輝，滕毅，王如竹．吸附式制冷系統的傳熱傳質的簡化分析及吸附床的設計．低溫工程，1995，（6）：43～48
7.MelkonTather.Theeffectsofthermalandmassdiffusivitiesontheperformanceofadsorptionheatpumpsemployingzeolitesynthesizedonmetalsupports.MicroporousandMesoporousMaterials,1999,28:195～203
8.TchernevDI,etal.Highefficiencyregenerativezeoliteheatpump.ASHRAETrans,1998,94：2024～2032
9.DoussN,MeunierFEandSunLM.Predictivemodelandexperimentalresultsforatwoadsorbersolidadsorptionheatpump.Ind.Eng.Chem.Res.,1988,27(2):310～316
10.SheltonSV,Analysisofthesolid/vaporheatpump.ASMEJournalofEnergyResourceTechnology.1990,112(3):69~78
11.CritophRE.Aforcedconvectionregenerativecycleusingthecarbon-ammoniapair.ProcoftheSymposium:SolidSorptionRefrigeration.Paris,1992,80～85
12.RECritoph．Simulationofacontinuousmultiple-bedregenerativeadsorptioncycle．InternationalJournalofRefrigeration,2001，24：428～437
13.JLlobet,VGoetz．Rotarysystemforthecontinuousproductionofcoldbysolid-gassorption:modelingandanalysisofenergyperformance．InternationalJournalofRefrigeration，2000,23：609～625
14.趙加寧，邱玉瑞．太陽能固體吸附式制冷技術在我國建筑中的應用．暖通空調，2001，31（6）：32～34
Abstract: currently, our country's scientific and technological level rising, and mass concrete also began in all kinds of industrial construction play an important role. This article in view of the blast furnace big-volume concrete water cooling temperature control technology analyzes and expounds the construction methods.
Key words: the blast furnace basis; Mass concrete water cooling temperature control technology; Construction methods
中圖分類號： TV544+.91 文獻標識碼：A文章編號：
伴隨著不斷發展的科技水平，大體積混凝土在各大冶金工業建設中的應用也隨之越來越廣泛，3200m3高爐基礎外輪廓是矩形，有57m長，42.6m寬?；A底標高-5.000m到±0.000部分就可以稱作是普通的C25混凝土，大約有11000m3的混凝土總量。
一、特點
1.將每立方混凝土中的水泥用量進行降低，對混凝土后期抗壓強度進行充分地運用，在60天的時間范圍內，強度的水化熱現象也應該減少出現；
2.水化熱比較低的水泥是選擇的最佳材料，或者選擇礦渣硅酸鹽水泥，使水化熱出現的幾率有所降低；
3.對混凝土內部溫度進行有效地控制，而存在于混凝土中的水化熱也可以通過循環冷卻水被帶出來，從而使混凝土中心溫度得以很大程度的降低；
4.針對裂縫，可以通過保溫、保濕來實現，使混凝土表面溫度有所提升，同時，混凝土中心和表面之間所產生的餓差值也會逐漸縮短，將其溫度保持在25°的范圍內，這樣的話，與規范要求就會相符合。
二、適用范圍
這種工法在工業、橋梁和民用建筑中發揮著極其重要的作用，在各大體積混凝土工程中也得到較為廣泛地運用。例如，高層建筑的地下室底板、大橋的承臺基礎、大型設備基礎等大體積混凝土工程。
三、施工工藝
打樁降水放線土方開挖澆注混凝土墊層破樁放線綁扎底板鋼筋安設固定架、埋設冷卻水管安裝基礎±0.00 下模板綁扎±0.00 以下鋼筋安裝螺栓澆筑±0.00 下混凝土保濕、保溫養護、拆模回填土。注：當混凝土澆筑到冷卻水管時，就進行通水循環冷卻。
四、施工要點
1.混凝土原材料選擇
1.1在標號相同的前提下，富裕系數比較大的水泥是最佳選擇，因為對于混凝土強度的增強來講，水泥在其中發揮著極其重要的作用；
1.2在強度相同的前提下，需水量較小的水泥是最佳選擇。水泥的標準稠度需水量大約在21%~27%的范圍內，在對混凝土進行配置的時候，較小的需水量水泥可以使水泥的用量得以降低；
1.3針對標號不同的水泥應該進行合理的使用。在對C40以下的流態混凝土進行配制的時候，32.5Mpa的普硅水泥是最好的選擇；在對C40以上的高性能混凝土進行配制的時候，42.5Mpa硅酸鹽水泥或者普硅水泥是其最佳的選擇。
1.4面對不通過的混凝土的認識，要選擇與其適合的水泥品種，若是要求早強或者冬季施工的時候，R型硅酸鹽水泥是比較好的選擇，針對大體積混凝土所選擇的水泥應該是礦渣水泥或者普硅水泥。
2.混凝土配合比選擇
2.1水膠比
針對一些混凝土的耐久性要求而言，將結構設計和施工作為基本依據，制定出科學合理的《混凝土技術要求》，在此要求中，會針對強度的最低等級做出闡述，將保證率的95%作為基本條件，使配制強度得以確定； 而初步選水膠比應該是以最大水膠比最為參照，將上述配制強度所需要的水膠比找出來，然后可以再次進行試配?；蛘邔]有摻加任何東西的普通混凝土強度的水灰比關系選擇出一個比較準確的系數，當將粉煤灰摻入到其中之后，按照等漿骨比作為基本依據，對水膠比進行相應的調整。通常情況下，在耐久性要求的中等強度等級混凝土中摻入多于30%粉煤灰的時候，0.44是水膠比的最大值，絕對不能超出這個范圍。
2.2漿骨(體積)比
在水膠比確定的前提下，反映用水量或者膠凝材料總量，或者骨料總體積用量，也可以說是將漿骨比反映出來。針對泵送混凝土而言，要將《混凝土結構耐久性設計規范》作為基本條件，使膠凝材料的最小和最大值設定出一個合適的范圍，由試配拌和物工作性確定，在確定漿骨比值的時候應該選擇最小值。當確定水膠比的時候，比較小的漿骨，也不會又太高的強度，彈性模量會比較高，同時，體積穩定性也比較好，也不容易出現裂縫，相反的話，則也全部相反。
2.3砂石比
通常情況下，配合比中的砂石比，對其的表示可以利用一定漿骨比。針對那些石子有比較好的配制，而石子松堆空隙率和砂的松堆空隙率相乘之后可以成為砂率選擇的主要依據，而最好為0.16~0.2之間的范圍。通常情況下，泵送混凝土一定要小于36%的砂率，并且絕對不可以超過45%。在此基礎上，對于石子的級配應該引起足夠的重視，以不同粒徑的兩級配或三級配后松堆空隙率不大于42%為宜。石子松堆空隙率越小，砂石比可越小。在水膠比和漿骨比一定的條件下，砂石比的變動主要可影響施工性和變形性質，對硬化后的強度也會有所影響（在一定范圍內，比較小的砂率，強度也不會很高，同時彈性模量就比較大，就更容易出現開裂的現象，而且也沒有很好的拌和物粘聚性，相反的話，這些內容也會具有相反性）。
2.4礦物摻和料摻量
主管單位：四川省科學技術協會
主辦單位：四川省制冷學會;西南交通大學
出版周期：雙月刊
出版地址：四川省成都市
語
種：中文
開
本：大16開
國際刊號：1671-6612
國內刊號：51-1622/TB
郵發代號：
發行范圍：國內外統一發行
創刊時間：1985
期刊收錄：
核心期刊：
期刊榮譽：
1 引言
6T超導Wiggler磁體是合肥同步輻射加速器的重要部件，它使光源的應用范圍由真空紫外和軟X波段擴展至1?左右的硬X射線領域，Wiggler磁體系統后面現連接有三條硬X射線光束線站：XAFS光束線站、X—光衍射光束線站、LIGA光束線站，這三條光束線站自運行以來，貢獻出很多重要科研成果。Wiggler磁體是采用NbTi低溫超導線繞組和鐵芯組合的方式，有三對磁極為單周期結構(1-3)。Wiggler磁體系統運行已有13年，其設計使用壽命為10年左右。Wiggler磁體系統液氦消耗量設計值約為每天40升，實際測量值約為每天50升。2009年8月之前，液氦日均消耗量約為56升，3-4天輸液一次，2009年8月到2010年5月，液氦日均消耗量約為81升，相比之下增加了約44%的消耗量物理論文，2-3天要輸液一次。液氦消耗量的劇增，直接導致了每年運行經費多增加約100萬元，操作人員的工作強度增加。超導磁體運行安全性下降，液氦消耗過快有可能會導致失超。目前液氦價格很高，供應緊張。液氦供應量不足時，Wiggler磁體系統就無法運行，為保證三條光束線站的持續穩定的運行，大幅降低運行成本，有必要對Wiggler磁體系統進行升級改造(4-6)。
2 Wiggler磁體系統改造目標
2.1改造主要內容
為解決液氦消耗量大幅增加的問題，以及更進一步降低液氦消耗量，降低運行成本，擬將當前的Wiggler磁體系統改造成液氦零揮發系統論文提綱怎么寫。由于液氦零揮發系統引入小型制冷機，需要對制冷機工作時振動對Wiggler磁體的影響進行評估，判斷是否能達到合肥國家同步輻射實驗室提出的振動限定要求，以避免振動對同步輻射光源的性能造成影響。
2.2改造的主要性能指標
改造后的Wiggler磁體系統主要性能指標如下：
(1)保持束流管道高度1400mm不變；
(2)實現液氦零揮發系統；
(3)Wiggler磁體的振動幅度小于1μm；
(4)Wiggler磁體系統整體高度降低。
3 Wiggler液氦零揮發系統振動評估
由于合肥國家同步輻射實驗室對Wiggler磁體的振動提出限定要求，因此在液氦零揮發系統設計時，需要考慮隔振，振動的主要來源是小型制冷機。建立一個三位直角坐標系，選定一個垂直地面的方向為Z方向，選定相應的一組平行于地面且相互垂直的兩個方向為X、Y方向。
3.1 單個制冷機的振動測試
采用振動采集儀分別測量住友公司的4KG-M制冷機和南京柯德超低溫技術有限公司的4K G-M制冷機的二級冷頭的Z方向位移振動，將傳感器固定在二級冷頭的位置，振動實驗測量裝置如圖1所示。振動實驗測量獲得的數據與文獻[7]中的數據如表1所示。從表1數據可以看到，制冷機沒有工作時，其二級冷頭的Z方向振動位移峰峰值為0.669μm，是由測試環境造成的，比如測試環境中的其他運行的設備、大地的脈動等等；制冷機工作時物理論文，實驗測得住友公司的4K G-M制冷機二級冷頭的Z方向振動位移峰峰值為28.661μm，文獻中住友公司的4K G-M制冷機二級冷頭的Z方向振動位移峰峰值為26μm，兩個數據比較接近。測試環境、測量設備、4K G-M制冷機的運行狀態等因素的不同會導致兩個數據產生一些差異，也說明振動采集儀和測量方法是可靠的。
圖1 4K G-M制冷機振動實驗測試裝置
表1 4K G-M制冷機振動實驗Z方向振動位移比較
位置
狀態
Z方向位移峰峰值（μm）
4K G-M制冷機二級冷頭
制冷機停止
0.669
住友4K G-M制冷機二級冷頭
制冷機工作
28.661
柯德4K G-M制冷機二級冷頭
制冷機工作
24.704
1 相變空冷系統工作原理
相變空冷系統是采用制冷劑作為中間冷卻介質的空冷系統，如圖1所示。
相變空冷系統工作原理可以簡述為：制冷劑在雙相變換熱器中汽化吸熱，在冷凝器中凝結放熱，即是利用制冷劑的相變過程來傳遞熱量的[1]。
上式也就是相變空冷散熱器內氨氣的飽和溫度，對于一個結構與形式均設計合理的相變空冷系統來說，空冷散熱器的總傳熱面積為已知，迎風面積也一定，空氣密度和入口干空氣定壓比熱可由空氣溫度確定。所以由式可以計算出空冷散熱器中氨的飽和溫度，繼而通過飽和溫度和飽和壓力之間的一一對應關系，結合氨特性表就知道空冷散熱器的飽和壓力P[4-5]。
因此，可以得到如下關系式：
利用上式的計算模型就可以得到任意工況下相變空冷散熱器壓力值隨某個變量之間的關系。
3 相變空冷機組冷端系統變工況特性
本文以國內某600MW相變空冷系統為例，分析散熱器壓力隨某個變量的變化關系[6]。已知設計工況下的機組主要原始數據見表1。
依據建立的數學模型，編程對空冷散熱器做變工況計算，其結果見圖2-5。
4 結語
（1）當氨蒸汽流量、迎面風速以及管外污垢熱阻一定時，空冷散熱器的壓力隨著環境溫度升高而增大；
（2）當環境溫度、迎面風速以及管外污垢熱阻一定時，空冷散熱器的壓力隨著氨蒸汽流量增大而增大；
（3）當環境溫度、氨蒸汽流量以及管外污垢熱阻一定時，空冷散熱器的壓力隨著迎面風速增大而減小；
（4）當環境溫度、迎面風速以及氨蒸汽流量一定時，空冷散熱器的壓力隨著管外污垢熱阻增大而增大。
參考文獻：
[1]陳立軍.蒸汽動力循環耦合正、逆制冷循環的電站空冷系統理論與評價研究[博士論文].保定：華北電力大學，2010.
[2]吳業正，韓寶琦.制冷原理及設備（第二版）.西安：西安交通大學出版社，1997.
[3]史美中，王中錚.熱交換器原理與設計.南京：東南大學出版社，2003.
1.凍結法與鉆井法鑿井介紹立井井筒工程是礦井建設的關鍵工程。我國立井井筒的主要特點是井筒深度大、斷面積大、表土層厚、水文地質條件復雜，導致其施工難度大、施工技術復雜、施工周期長。立井井筒表土段施工方法是由表土層的地質及水文條件決定的。立井井筒穿過的表土層，按其掘砌施工的難易程度分為穩定表土層和不穩定表土層。在不穩定表土層中施工立井井筒，用普通的施工方法是不可以通過其表土層的，必須采用特殊的施工方法，如凍結法、鉆井法、沉井法、注漿法、和帷幕法等。我國目前主要以凍結法和鉆井法為主。
凍結法鑿井就是在井筒掘進之前，在井筒周圍鉆凍結孔，用人工制冷的方法將井筒周圍的不穩定表土層和風化巖層凍結成一個封閉的凍結圈。以防止水或流砂涌入井筒抵抗地壓，然后在凍結圈的保護下掘砌井筒。待掘砌到預計的深度后，停止凍結，進行拔管和充填工作。鉆井法是用鉆頭刀具破碎巖石，用洗井液進行洗井排渣和護壁，直到將井筒鉆到設計直徑和深度后，進行支護的機械化鑿井方法。
2主要施工設備工作原理分析2.1凍結法人工制冷設備凍結法鑿井分為鉆凍結孔、形成凍結壁和井筒掘砌三大工序。首先在未開鑿的井筒周圍打一定數量的凍結孔，其深度穿過不穩定巖層進入穩定巖層，在孔內安裝凍結器。
形成凍結壁是凍結法鑿井的中心環節，是巖層冷凍的結果。人工制冷是通過凍結站的氨循環系統、鹽水循環系統、和冷卻水循環系統來實現的。通常使用氨作為制冷劑。利用氨由液態變為氣態吸熱的原理達到制冷。液態氨吸收蒸發器周圍鹽水的熱量，變為飽和氣態氨，經壓縮器壓縮變為過熱蒸汽氨，進入冷凝器中與冷卻水進行熱交換，又變為液態氨，經調節閥降壓后成為低壓、地溫的液態氨，回到蒸發器中重新汽化，構成氨的循環系統。
2.2鉆井法鑿井主要鉆井設備鉆井法鑿井的鉆井設備主要為鉆井機，鉆井機由多套設備組成，各設備的構造由鉆井工藝確定，按設備所起作用不同分為以下幾個系統：
鉆具系統設備。包括鉆頭和鉆桿，它們的主要功用是使鉆頭在旋轉中破碎工作面的巖石。
旋轉系統設備。包括轉盤及傳動裝置、方鉆桿。它們的功用是，電動機或液壓馬達驅動轉盤產生旋轉扭矩并經方鉆桿傳給鉆桿和鉆頭，使鉆頭旋轉。
提吊系統設備。包括鉆塔、絞車、復滑輪組、大溝。主要用于提升和下放鉆具。正常鉆進時，提吊鉆具、控制鉆壓并調節給進速度；砌井時，提吊下方井壁。
洗井系統設備。免費論文。洗井系統設備主要有水龍頭、壓氣排液器、排漿管和排漿槽，在地面還有沉淀凈化、清除巖渣和空氣壓縮機等輔助設備。它們的功用是產生洗井液循環的動力，造成洗井液的循環；使洗井液及時清除鉆頭破碎的巖渣，避免刀具重復破碎巖渣，提高鉆井速度和效率；對刀具進行沖洗和冷卻。
輔助設備。包括鉆臺車、封口平車、龍門吊車和氣動卡瓦等。
3施工技術對比3.1凍結法施工特點凍結法施工其主要的技術包括冷凍站的安裝、鉆孔的施工、井筒凍結、井筒掘砌,在復雜和特殊地層施工中具有很大的優越性:
(1) 支護結構靈活、易控制。可根據不同地質條件、環境及場地條件靈活布置凍結孔、調節冷媒水的溫度,從而獲得高質量的凍土帷幕,特殊情況下還可以采用液氮進行快速搶險,與鹽溶液人工凍結法相比,液氮人工凍結法具有溫度低、凍結速度快、凍結強度高、無污染等優點。同時可通過地溫監測指導施工,符合現代信息化施工的要求。
(2) 適應性強。它適應于各種復雜地質及水文地質條件下的任何含水地層的土層加固,并且基本不受基坑形式、平面尺寸和深度的影響。
(3) 隔水性好。它本身就是地下水的控制系統,防滲性能是其它施工方法無法相比的。免費論文。
(4) 對環境影響小。它充分利用土體自身的特點,材料是土體本身,對地下水及周圍環境無污染,凍結壁解凍后,凍結管可回收,地下土層恢復原狀,對地下工程較為有利。
(5)缺點是存在鉆機性能跟不上要求、制冷系統跟不上要求、凍結壁強度不夠、井壁結構設計不合理等問題，導致產生斷管等重大事故。免費論文。
3.2鉆井法施工特點鉆井法施工主要工藝過程包括井筒的鉆進、泥漿洗井護壁、下沉預制井壁和壁后注漿固井等。
(1)鉆井法實現地面作業或遠距離控制操作，徹底改變了普通鑿井法打眼放炮的井下作業方式，從根本上改善了鑿井工人的勞動條件和安全條件。
(2)施工機械化。鉆井法均實現了鑿井工藝綜合機械化和部分工藝自動化，使鑿井工人從繁重的體力勞動中解脫出來。由于鉆井速度快，勞動生產率高，降低了工程成本，建井投資費用比普通鑿井法低15%~40%。
(3)立井建井法采用地面預制鋼筋混凝土井壁，井壁強度高，質量好、減少了井筒的維護和排水費用。
(4)鉆井法不但能鉆鑿不穩定的松軟巖層，而且能鉆鑿穩定的硬巖層?？梢糟@鑿立井、斜井，也可以鉆鑿地下的垂直、傾斜巷道。
(5) 在鉆井法施工中也存在一些問題，例如成井偏斜率大，生鉆頭、刀盤、滾刀、吸收器及風管等物意外掉落井內，在不穩定地層中、松散的流沙及砂礫層中易出現塌幫。
4 結論通過對兩種特殊鑿井法的比較可知,兩種鑿井法各有利弊,實踐中要結合各地層的具體情況,合理地使用兩種鑿井法。凍結法施工不受井筒直徑和深度的限制，在深厚表土層中建鑿井筒時得到廣泛應用,同時還應用到建設斜井、水利工程、地下鐵道、過江隧道等工程。鉆井法在高層建筑樁基礎、大橋墩樁、高架公路基墩工程中也有廣泛應用。
參考文獻
【1】王建平,靖洪文,劉志強.礦山建設工程[M].中國礦業大學出版社.2007.
【2】汪正云．鉆井法與凍結法鑿井技術對比研究[J]．山東煤炭科技，2008，(4)．
【3】趙士弘，馬芝文.特殊鑿井[M].中國礦業大學出版社.1993
中圖分類號：TQ116.3文獻標識碼： A 文章編號：
一、前言
制冷劑是制冷循環系統的重要工作介質，又稱為制冷工質。在制冷劑發展史上，氟利昂制冷劑對制冷技術的發展發揮了積極的推動作用。氟利昂制冷劑以其無毒、無味、不易爆炸、化學性和熱穩定性好、腐蝕性小等優點，得到了廣泛的應用。但相關研究表明，氟利昂在強烈的紫外線照射下會發生一系列化學反應，產生環境污染氣體。化學反應過程中產生的氯原子與臭氧分子不斷地反應，嚴重破壞了臭氧層，造成臭氧層空洞，臭氧層的保護迫在眉睫。與此同時，大氣中氟利昂濃度的不斷增加造成了溫室效應問題也越來越受到受到關注。
HCF類工質對臭氧層不具有破壞力，但由于其化學性質較為穩定，能量釋放后會積累，從而導致溫室效應。近年來，世界各國均在致力于合成高性能的工質，但由于制冷劑的用量在不斷增加，很難避免工質泄露的問題，這勢必會造成環境污染?？紤]到工質環境效應的長期性和安全性，工質的研究應盡量使用對生態平衡有影響到一些非自然工質。高效、低毒、無害的自然工質的研究與應用已成為目前解決環境問題最重要的方案。二氧化碳（CO2）制冷劑作為一種無毒、無害的自然工質，其研究與推廣應用已成為現代制冷劑的主要發展方向。
二、二氧化碳制冷劑的性質
隨著可持續發展戰略的提出，現代制冷劑的研發越來越強調工質的環保性、安全性、經濟性以及高循環效率。CO2是一種性能良好的自然工質，其作為制冷劑具有很多其他工質不具有的優點，基本符合現代工質研發的要求。CO2作為制冷劑的具有以下優點：
（一）優良的環境性能
CO2是一種天然物質，其對臭氧的破壞潛能為0，即ODP=0，且其導致溫室效應的潛能指數為1，即GWP=1。就其在實際應用來看，CO2多應用于化工副產品的生產中，用CO2作為制冷劑可以有效地將排放到大氣中的廢物收回，因此其溫室效應等于零。
（二）經濟性強
CO2是一種天然存在的物質，無需再生或者回收，并且其運行費用和操作費用均較低，具有很強的經濟性。
（三）化學穩定性和安全性良好
CO2具有無毒、安全、不可燃等特性，在高溫條件下也不會分解出環境優污染氣體，能夠適應常用油的各種機械零部件。CO2溶于水后，水溶液呈弱酸性，對部分普通金屬具有一定的腐蝕性，例如碳鋼等。而對于不銹鋼類金屬不具有腐蝕性。而當運輸條件較干燥時，由于CO2本身不具有腐蝕性，在不與水接觸的條件下可以采用碳素鋼作為容器。
（四）熱物理性質與制冷循環系統及其設備相適應
CO2的分子量為44.1，遠遠低于CFC，具有較大的蒸發汽化潛熱，且具有很高的飽和壓力，因此，在單位容積內，CO2具有很大的制冷量且運動粘度很低。除此之外，CO2還具有很高的導熱系數，其液體密度與蒸汽密度之比很小，進行節流后，各個回路之間的制冷劑能夠均勻地分配。相比傳統的制冷系統，CO2制冷系統具有更小的容積流量，由此，壓縮機閥門及尺寸與管道流通面積之比遠遠低于制冷系統，從而使得整個系統變得更加緊湊。
三、二氧化碳制冷劑的應用
（一）二氧化碳制冷劑在汽車空調系統中的應用
二氧化碳制冷劑在汽車空調系統中的應用最初是由J.Petterson等人提出，隨后，相關的實驗臺被先后建立起來，對CO2制冷劑在汽車空調系統中的應用進行了研究，并取得了較好的結果。上世紀90年代，挪威SINTEF將CO2的跨臨界制冷循環應用于汽車制冷系統中，并開發了其樣機。J. Kohler等也進行了相關的研究。第一臺CO2制冷空調系統公共汽車樣機與1996年言之成功，并且運行良好。一系列的研究表明，在車輛空調系統中應用CO2超臨界循環系統不僅可以減少環境污染，同時也大大提高了空調系統的運行效率。相關研究表明，CO2制冷系統與CFC12具有同樣優良的性能，且在對適應環境溫度變化的性能上，CO2空調系統比CFC12系統更優，在較高的環境溫度下，其性能系數也較高。國外一系列相關的研究也表明，CO2制冷系統的性能與CFC12系統的性能相當。
在汽車空調中應用CO2跨臨界循環系統充分地利用了CO2的熱力學性能良好、飽和壓較高力、單位容積內的制冷量較大等優點，確保了空調系統的環保性能。此外，采用了CO2循環系統的空調機釋放的潛在能量遠遠低于一個CO2滅火器還，在保護系統的保護及監控作用下，完全能夠確保機械系統的安全可靠。在優化設計系統的循環參數以及各部件的配合等，可以有效地確保系統的穩定性和可靠性。近年來，CO2制冷劑在車輛空空調系統中的應用研究越來越成熟，CO2制冷系統車輛的研究將更加深入。
（二）二氧化碳制冷劑在工業制冷中的應用
CO2制冷工質具有自身液化作用，近年來，一些研究者認為其在工質充灌以及操作維護等方面具有較多的優勢，并逐漸代替了傳統的R502在制冷中的研究與應用。CO2制冷劑的液化方案逐漸被應用。其主要原理是對CO2氣體進行過濾、干燥，并在壓縮機中作升壓處理，然后與低溫制冷工質在冷凝蒸發器中混合，并降溫液化。經過節流處理后，CO2工質與CO2氣體直接混合，可有效地減少傳熱溫差，從而有效地提高能量的利用率。在運輸車冷凍機的應用方面，采用CO2制冷劑可以有效地降低溫室效應，不僅避免了環境的污染，且不會增加能耗。此外，采用CO2制冷劑無需對其進行回收和抽吸，便于設備的護養。
目前，國內外對CO2制冷工質的研究與應用越來越重視，CO2汽車空調以及熱泵等正被推廣推廣應用。相比于國外的工業制冷領域中CO2制冷工質的應用研究，我國在這方面還相對落后，還應進一步加大投入和研究力度。
（三）二氧化碳制冷劑在熱泵中的應用
CO2制冷劑的另外一個重要的應用領域是HPWH，即熱泵熱水器。在熱泵熱水器中采用CO2跨臨界的蒸汽壓縮循環系統始于1987年，一些可用于可以在商業生產中應用的樣機逐漸被研發出來，相關研究者在一系列論文分析了這類熱泵的結構、特性及相關的試驗結果等。且各類研究結果均顯示，CO2制冷劑在熱泵熱水中的應用具有很多的優勢。CO2熱泵熱水器能夠在極其簡單的操作條件下將水加熱到90℃以上。并且，在采用內部熱很大的熱交換器時，仍然可以保持適宜的排氣溫度，且不會影響條件。這一系列的研究及應用表明，CO2制冷系統具有很強的適應性，比傳統的熱泵系統具有更為廣闊的應用空間。此外，CO2跨臨界系統可在干燥的熱泵中應用，相關研究表明其比傳統的R134a熱泵具有更少的能量損失，由此可知，CO2工質在熱泵中的應用不會影響熱泵的耗能，值得在干燥熱泵中推廣應用。
四、結束語
CO2是一種安全可靠、經濟環保的天然制冷劑，其在各個領域的應用不僅可以降低能耗、實現較好的經濟效益，對環境保護也具有重要意義。大量相關的研究表明，CO2制冷系統具有與R134a和R12相當的性能，在某些方面甚至更優，且其設備維護簡便，CO2不需要回收和循環利用，具有較好的經濟性，是未來制冷劑研究和應用的重要發展方向。
參考文獻：
[1]劉訓海,王棟,李蒙.應用于展示柜的CO2蒸氣壓縮式制冷系統循環的分析[A].第四屆中國冷凍冷藏新技術新設備研討會論文集[C].2009:84-86.
電子膨脹閥――蒸發器聯合調節特性與控制策略
符號
CD――開度系數
Z――軸向長度，m
Te. Tc――蒸發、冷凝溫度，℃
Tin――室內溫度，℃
Tα――換熱器進口風溫，℃
Fi――壓縮機頻率，Hz
Gr――制冷劑流量，kg/s
Gα――風量，m3/h
Tsu――過熱度，℃
Tsb――過冷度，℃
Q――換熱量，kW
ρ――介質密度，kg/m3
P-壓力，Pa
h――介質焓，J/kg
A――管內截面積，m2
S――管內截面周長，m
A（z）――開度對應的截面積
d――管徑
τ――管內表面切應力，N/m2
q――熱流密度，W/m2
α――兩相流空泡系數
g――重力加速度，9.8m/s2
u――流速，m/s
Ov――電子膨脹閥開度
下標
l――液相制冷劑
v――汽相制冷劑
a――空氣
1.引言
隨著制冷空調技術的迅速發展，空調器正在從傳統的單室內機、單室外機的結構逐漸向單室外機多室內機及多室內機和多室外機系統發展，系統結構逐漸趨于復雜，具有代表性的變流量制冷系統（Variable Refrigerant Volume Air - conditioning System， 簡稱VRV）也從單元變流量制冷系統（SVRV）向多元變流量制冷系統發展（MVRV）[1-3]。對于多室內機的熱回收系統來說，室內機可能同時做冷凝器或蒸發器使用，而且隨著人民生活水平的提高，對室內熱舒適性也提出了更高的要求，傳統的一些控制方法已不能再適應新空調系統的需要。由于系統的復雜程度的增加，傳統的一些基于制冷空調系統整體的控制算法都由于其兼容性和可擴展性等因素而受到了很大的局限，因此各室內機和室外機獨立控制的思想已經被引入到制冷空調系統的控制之中，一些控制理論和算法如矩陣電子控制算法、人工神經元算法和模糊控制算法都已經被引用到實際的制冷空調系統中[4-8]。為使制冷空調系統能安全穩定的運行，除了在控制技術上提高之外，更要注重研究制冷空調系統本身的運行調節特性。本文在通過分析系統在制冷模式下電子膨脹閥開度、室內溫度、室內機風量、蒸發溫度、冷凝溫度等對室內機換熱的影響的基礎上，得出了室內機的調節特性，找出了對室內機制冷模式下更合理的控制策略。
2.數學模型
2.1 電子膨脹閥
電子膨脹閥是通過步進電機等手段使閥芯產生連續位移，從而改變制冷劑流通面積的節流裝置。研究表明，電子膨脹閥的流量特性可借鑒熱力膨脹閥的研究成果[9-12]，其模型描述為：
能量方程：
hin=hout
(1)
動量方程：
2.2 蒸發管路及蒸發器模型
2.2.1 管內制冷劑側穩態模型
在VRV空調系統中，由于膨脹閥可能設置在離蒸發器較遠的位置，節流后的兩相制冷劑沿膨脹閥后的管路進入蒸發器，所以在該段管路及蒸發器內部的大部分區域制 劑處于兩相流動狀態；當液體過冷度較小時，由于管道阻力及上升立管中重力的影響，液態制冷劑將會出現閃蒸，閃蒸之后管路內的流動也為氣、液兩相流動；當室內換熱器制熱采用其出口電子膨脹閥控制制冷劑過冷度時，膨脹閥之后的高壓液體管內仍然可能呈氣、液兩相狀態。在制冷空調領域內，蒸發管路內制冷劑兩相流呈環狀流[13，14]，故本文以環狀流建模。因制冷劑蒸發現象可能發生上述管段的任何位置，建模時必須在動量議程中考慮重力項。
能量守恒議程：
整理上述議程，分別得到氣、液兩相流的質量守恒方程和動量守恒方程。
質量守恒方程：
動量守恒方程：
式中 Ρtp=αρv+(1-α) ρl是微元管段中兩相流體單位容積的質量，稱為兩相流體的密度。
在式（3）～（5）中存在P、α、uv和u1四個未知數，方程無法封閉求解。傳統的方法采用空隙率經驗公式作為補充方程，使方程封閉。但目前還不存在公認準確的空隙率模型計算公式；本文采用文獻［4］所提出的兩相界面關系方程使方程封閉。
氣、液兩相界面關系方程：
在式（3）～（6）四個方程中，共有P、α、uv和u1四個未知數，方程組封閉可解。
2.2.2 空氣側換熱模型
因橫流蒸發器外側的空氣流速較低，一般Re＜2000，且蒸發器沿氣流方向的管排數較少，故忽略空氣側壓降，只考慮質量守恒和能量守恒方程。
質量守恒方程：
能量守恒方程：
3.調節特性
數值求解蒸發管路和電子膨脹閥的數學模型，可以得出系統的仿真特性。對于選定的系統來說，換熱器的幾何參數為定值，是一個不可調的參數。因此，影響電子膨脹閥－蒸發器部分換熱效果的因素主要有電子膨脹閥開度、換熱風量、冷凝溫度、蒸發溫度、室內環境溫度、換熱器幾何參數。
3.1 膨脹閥開度對蒸發器換熱量的影響
如圖1所示，當系統風量為600m3/h其他參數不變時，蒸發器換熱量隨膨脹閥相對開度的變化曲線。
圖1 換熱量隨膨脹閥相對開度變化曲線
當電子膨脹閥開度很小時，通過蒸發器的制冷劑流量也很小，制冷劑很容易在蒸發器內變成熱氣體，在蒸發器出口處有一定的過熱度，蒸發器兩端的制冷劑焓差基本為一定值。因為制冷劑流量隨電子膨脹閥開大而增加，在換熱條件仍能保證蒸發器出口制冷劑過熱時，出口制冷劑焓值變化不大，所以蒸發器的換熱量也隨流量的增加而逐漸增加。當膨脹閥繼續開大，制冷劑流量增大到一定程度以后，換熱條件已經不能使制冷劑出口有過熱度，出口已經處于兩相區，管外空氣側的流量和換熱系數基本為定值，制冷劑流量的增大造成出口干度的降低，但管內制冷劑的換熱系數會有所上升，因此，蒸發器換熱量只隨電子膨脹閥相對開度的增加略有上升。這說明，在蒸發器出口有過熱度的情況下，通過調節電子膨脹閥的開度來調節蒸發器的換熱量的效果是很明顯的，而當蒸發器出口已出現回液的情況下，通過調節電子膨脹閥的開度來調節蒸發器的換熱量收效甚微。
3.2 室內機風量對蒸發器換熱量的影響
換熱量隨室內機風量的變化曲線如圖2所示，當風量很小時，不能使管內的制冷劑完全蒸發，蒸發器出口有一定的回液，隨著風量的增加，管外的換熱系數也逐漸增加，空氣帶走的熱量增多，因此蒸發器出口處的制冷劑干度也逐漸增加，制冷劑在蒸發器進出口的焓差逐漸增大，在制冷劑流量不變的情況下，換熱量逐漸增大，當風量增大到一定程度以后，蒸發器內的制冷劑能夠完全蒸發，風量增加使制冷劑只能進行顯熱交換，出口焓值變化已經不大，所以換熱量隨風量增大而略有增加。
圖2 換熱量隨風量變化曲線
3.3 冷凝溫度對蒸發器換熱量的影響
在其他因素不變的情況下，冷凝溫度、冷凝壓力的變化主要通過影響制冷劑流量來影響蒸發器的換熱量，如圖3所示。隨著冷凝壓力的升高，電子膨脹閥的進出口壓差也隨著增大，在蒸發器能夠保證制冷劑完全蒸發的情況下，制冷劑流量的增加也就意味著蒸發器換熱量的增加。
圖3 換熱量隨冷凝溫度變化曲線
3.4 蒸發溫度對蒸發器換熱量的影響
在其他因素不變的情況下，蒸發溫度、蒸發壓力的變化從兩個方面來影響蒸發器的換熱量，一方面隨著蒸發溫度（蒸發壓力）的升高，電子膨脹閥的進出口壓差減小，使得通過電子膨脹閥的制冷劑流量減??；另一方面，蒸發溫度的升高，使得制冷劑與空氣的換熱溫差減小，也使換熱效果降低。兩個方面的因素共同使蒸發器的換熱量隨著蒸發溫度的升高而降低。如圖4所示。
圖4 換熱量隨蒸發溫度變化曲線
3.5 室溫對蒸發器換熱量的影響
室內溫度對蒸發器換熱量的影響如圖5所示。室內溫度就是蒸發器空氣側的入口溫度，當蒸發溫度一定時，室內溫度主要影響管內外的換熱溫差，由于經過蒸發器冷卻，空氣溫度最多只能降低到蒸發溫度，所以當風量一定時也決定了蒸發器的最大換熱量。當室內溫度很低時，蒸發器內的制冷劑不能完全蒸發，蒸發器出口有回液現象，隨著室內溫度的上升，換熱器的換熱量也逐漸上升，蒸發器出口的制冷劑干度也逐漸上升；當室內溫度上升至一定值時，制冷劑能夠完全蒸發，蒸發器出口有一定的過熱度，由于制冷劑溫度最高只能升到室內溫度，制冷劑的在蒸發器出口的焓值變化很小，換熱量隨室溫的增加略有上升。
圖5 換熱量隨室溫變化曲線
3.6 調節參數的聯合影響
影響蒸發器換熱量的參數中蒸發溫度和冷凝溫度是表征系統運行的參數，不能直接作為調節參數，室內溫度是被控對象；如果系統正常運行，還需要蒸發器出口制冷劑保持一定的過熱度以防止回液。因此，要控制的參數是室內溫度和過熱度，能作為調節參數的只有室內機風量和電子膨脹閥開度。室內機風量和電子膨脹閥開度對室內蒸發器的聯合影響結果如圖6所示。
圖6 制冷量、過熱度隨膨脹閥開度和室內機風量的變化曲線
電子膨脹閥和蒸發器聯合工作輸入、輸出狀態方程可以用下式來表示：
結合前面的分析可以發現：
(1) 當蒸發器出口制冷劑已經過熱時，因制冷劑出口焓值變化不大，電子膨脹閥所決定的制冷劑出流量是決定換熱量的主要因素；風量對換熱量不大，而對過熱度影響較大。各調節手段民對應的控制對象之間可近似認為是相互獨立的，此時B（t）是對角占優的。
(2) 當蒸發器出口為兩相流時，蒸發器空氣側進出口溫差基本為定值，換熱量主要由風量決定，電子膨脹閥開度對換熱量影響不大，但進、出口焓差與流量近似成反比，對出口干度的影響較大。室內機風量對過熱度同樣有較大的影響。此時B（t）是上三角矩陣。調節手段對控制對象的影響是有一定的耦合度的。
(3) 只要保證蒸發器出口為過熱狀態，就能實現調節手段與控制對象之間的獨立調控。而在制冷空調系統中，保證蒸發器出口過熱又是保證系統正常運行所必需的條件之一。所以在過熱度優先控制的模式下，獨立調節是可以實現的。
(4) 在蒸發器出口未過熱的情況下，調節風量和調節膨脹閥開度對過熱度有同等程度的影響。仍可以采用風量控過熱度優先的方法，同時用膨脹閥開度來改善風量對過熱度的調節，獨立控制與適當的耦合也能取得同樣效果。
根據上述分析，提出了風量Gα控制過熱度Tsu，電子膨脹閥開度Qυ控制室內溫度Tin的控制策略。
5.結論 在兩個優先原則下，可以實現室內機風量與電子膨脹閥開度對室內溫度與過熱度的解耦控制，獨立控制策略是可以實現的；獨立控制策略可用于復雜的系統，可對整個系統采用分布式控制模式；獨立控制策略便于實現模塊化，不會因系統形式的改變而對控制方法產生較大的影響；獨立控制策略有較強的可擴展性，不會由于系統的復雜而增加控制部分的成本。
參考文獻 1 彥啟森. 空調技術的發展與展望. 中國暖通空調制冷，1998年學術年會學術文集，1998：1-5
2 荒野喆也. 空調環境技術の展望. 三菱電機技報，1992，66（4）：2-3
3 石文星. 變制冷劑流量空調系統特性及其控制策略研究. 清華大學博士學位論文， 2000
4 Fumio Matsuok. Electric Control Methods in matrix form in Air Conditioners， Refrigeration， 984; 59: (679)
5 松岡文雄. 空調機におけるマトリりクス電子制御方式. 冷凍， 1985; 60：（693）
6 松岡文雄. 空調機のホロニクス制御. 三菱電機技報， 1987；61（5）
7 Fumio Matsuok. Fuzzy Technology in the Refrigeration & Airconditioning systems， Trans. of the JAR， 1991; 8(1)
8 中尾正喜他，年間冷房空調機の高效率制御（第1報）. 空氣調和.衛生工學會論文集，1995；59
9 中尾正喜他，年間冷房空調機の高效率制御（第2報）. 空氣調和（衛生工學會論文集，1996；60
11 Nakashima Y et al. Reversible Flow Type Linear Expansion Valve for Heat Pumpt. Hi-85-31;93)1555-1568
12 翁文，王瑾竹，蔣能照.電子膨脹閥的制冷劑流量特性的實驗研究.流體機械，1998；26（10）：58
概述
一、系統介紹
SCADA(SupervisoryControl And Data Acquisition)系統，即數據采集與監視控制系統。SCADA系統的應用領域很廣，它可以應用于電力系統、給水系統、石油、化工等領域的數據采集與監視控制以及過程控制等諸多領域。SCADA系統是以計算機為基礎的生產過程控制與調度自動化系統。它可以對現場的運行設備進行監視和控制，以實現數據采集、設備控制、測量、參數調節以及各類信號報警等各項功能。通過對上位機組態，根據中央空調系統制冷機房設備運行工藝流程對下位機進行程序編制，使制冷機房設備按照設計的工藝流程及精度要求自動運行，用戶通過INTERNET可以從IE瀏覽器上遠程訪問Sunwayland的工程畫面，實現24小時無人值守且保證中央空調科學節能運行，為客戶提供舒適可靠高品質的冷負荷需求。論文參考網。
二、系統構成
1、上位機選用研祥工控機，安裝國內知名組態軟件Sunwayland WWW網絡版6.1。
2、下位機控制核心選用多功能模塊化的可編程控制器Siemens s7-300,選用CPU314、CP340通訊處理器（R485接口）、通過通訊的方式控制Siemens變頻器MM430。
3、現場測量控制元件（如溫度傳感器、壓力傳感器、流量傳感器、液位傳感器、電動閥門等等）選用國際知名品牌如Siemens、Honeywell、Danfoss，通過開關量和模擬量輸入模塊采集現場設備運行狀態及數據，通過開關量和模擬量輸出模塊控制現場執行設備。論文參考網。論文參考網。
4、SCADA系統結構共分四個層次如圖所示：
三、系統軟件、硬件部分清單
序號 監控中心設備名稱 品牌型號 數量 單位 備注 1 STEP V5.4 SIEMENS 1 套 含驅動協議硬件狗 2 Sunwayland6.1 Sunwayland 1 套 WWW網絡版 3 東進語音卡 DN081A 1 套
4 CPU314C-2DP SIEMENS 1 塊
5 PS307(10A) SIEMENS 1 塊
6 CP341(RS485) SIEMENS 2 塊
7 Rail SIEMENS 0.83 米
8 128k存儲器 SIEMENS 1 塊
9 SM331 SIEMENS 2 塊 8路 10 SM332 SIEMENS 1 塊 8路 11 SM321 SIEMENS 1 塊 32DI*24VDC 12 SM322 SIEMENS 1 塊 32DO*24VDC/0.5A 13 工控機910B EVOC 1 臺
14 MPI編程電纜 SIEMENS 2 件 USB口 15 打印機 HP 1 臺 激光 16 控制柜柜體 RITTAL 1 套 玻璃門2.2*0.8*0.6 序號 現場設備名稱 品牌型號 數量 單位 備注 1 冷水機組 YORK 2 臺 MODBUS RTU,RS485 2 冷凍水泵 凱泉 3 臺 變頻MM430 3 冷卻水泵 凱泉 3 臺
4 冷卻塔 聯豐 2 臺
5 冷凍定壓補水裝置 Flamac 1 臺
6 電動開關閥 Danfoss 6 個
天然氣的主要成分是甲烷CH4，將普通天然氣在常壓下，通過一定方式深冷至-162℃就可得到液化天然氣（LNG）；相對于壓縮天然氣（CNG），LNG具有如下優點：①能量密度大、儲運成本低；②燃點較高，安全性好；③使用潔凈，幾乎無污染。目前的LNG主要依賴進口，已建和在建的LNG接收站主要分布在沿海大型港口碼頭；而由于缺乏成熟的技術，利用當地天然氣自行建設LNG生產裝置的工廠并不多。而本文作者曾從事天然氣液化綜合利用項目，通過分析歸納，對一種國外進口LNG制取技術進行了解析。
1、概述
以建設一套調峰型LNG生產裝置，天然氣利用為50萬立方/天，LNG產量為10萬噸/年為例。項目分三大部分：LNG工藝裝置、LNG運輸、LNG相關系統配套，其中，LNG工藝裝置引進國外先進單循環混合制冷劑液化方式。不同于老式的級聯式液化流程，丙烷/MCR和其他混合制冷劑系統等復雜的制冷工藝，單一制冷系統的使用不但減少了設備的數量（包括消耗），簡化了操作，而且控制系統當中的儀表數量也減少了50%以上，從而使維護成本更加降低。
該工藝裝置主要分三大階段，一是預處理階段，主要是通過脫除酸性CO2、H2O等雜質凈化原料天然氣，二是液化分離階段，通過由N2及多分子烴類物質等組成的混合制冷劑對已得到凈化的天然氣進行液化分離，三是冷劑的補充和儲存，LNG產品的儲存和運輸。
2、工藝流程及設備
2.1 脫碳流程：在液化之前，管道天然氣（CNG）中所含的水分和二氧化碳必須除掉，否則這些組分在液化單元的低溫環境中會凍結，并堵塞設備或影響熱交換器的工作。因此整個工藝中必須包含兩道預處理步驟，以保證裝置的正常工作，即進料天然氣將以4.0~4.5Mpa的壓力，20℃的溫度從管道進入預處理工藝界區：首先經過進料過濾分離器以祛除從管線帶來的銹渣和碎片，接著進入胺液處理區，通過在胺接觸塔內自下而上與胺液（甲基二乙醇MDEA溶液吸收劑）的充分接觸，天然氣中的CO2基本被胺液體所吸收掉，此時天然氣溫度已上升到40.7℃；再經過冷卻器，則進料天然氣中CO2的濃度減少到50ppmv以下，此時壓力為3.9Mpa，溫度上升至30.4℃。
另一方面，吸收了大量CO2的飽和富胺液（3.9Mpa，57.9℃）從胺接觸塔底部流出進入閃蒸罐減壓，并于罐內分離掉其在吸收CO2過程當中所夾雜吸收的部分原料天然氣雜質；經過減壓和凈化的富胺液通過貧富胺換熱器加熱升溫至96.0℃進入胺汽提塔，通過在胺汽提塔內的反應，富胺液體中的CO2被分離出來，此時，胺液（0.086Mpa,120.5℃）已得到初步再生；
得到初步再生的胺液于胺汽提塔底部被貧胺吸收罐吸收，再被5.5KW電動離心泵增壓至0.42Mpa后分別進入貧富胺換熱器、胺液冷卻器、貧胺過濾器及活性碳過濾器等，經過以上的降溫和凈化再生，胺液體（0.28Mpa，40.3℃）得到了完全再生，最后，其通過15KW電動循環泵加壓至4.2Mpa進入胺接觸塔，開始準備進行下一輪CO2的吸收工作，至此， 胺再生流程全部完成，當然，整個過程是不斷循環的，并且由分布系統DCS進行自動控制，保證脫碳裝置的可靠運行。碩士論文，天然氣。
